Вариант III
Кольцевая схема и нагрузки сети показаны на рис. Пр.2.3. Находим потокораспределение в кольцевой сети. Расчет начинаем с определения потока мощности на одном из головных участках (2.15). Для сокращения записи в индексах сохраним, только номера узлов, которые совпадают с номерами подстанций.
=
=
+
+
.
Находим потоки мощности в остальных линиях по условию баланса мощностей в узлах.
;
;
.
Изменение знака означает, что узел 3 (ПС3) является точкой потокораздела. Он получает питание с двух сторон. При этом
Проверка
расчета потокораспределения. Для
проверки следует найти
по
(2.15)
и сравнить с полученным ранее значением.
=
=
+
+
=
=
.
Рис. Пр.2.4. Расчет режима сети по III варианту
Для ручного счета совпадение достаточное. Результаты потокораспределения и последующих расчетов заносим в табл. Пр.2.4.
По
формуле
(2.17)
находим желаемое номинальное напряжение
для участков
и выбираем номинальное напряжение сети.
Имеем
UНОМ
= 110 кВ.
По формулам (2.18), (2.I9) определяем полные мощности и тони на участках сети, а также расчетные токи (2.20) для выбора сечений, проводов, что делаем по табл. П6.2.
;
;
;
;
;
.
Наиболее тяжелыми аварийными режимами для кольцевых схем являются отключения ВЛ на головных участках. Расчет потоков мощностей в послеаварийных режимах не отличается от расчетов для разомкнутой сети. В случае отключения ВЛ ЦП – ПС1 распределение потоков активных и реактивных мощностей будет следующим:
;
В табл. Пр.2.3 занесены результаты расчета без учета направления перетока мощности.
В случае отключения ВЛ ЦП - ПС4 распределение потоков активных и реактивных мощностей будет следующие:
Таблица Пр.2.4. Результаты предварительного расчета установившихся режимов для кольцевой сети (III вариант)
№ п/п |
Обозначение |
Ед. измерения |
ЛИНИИ |
|||||
ИП- ПС1 |
ПС1-ПС2 |
ПС2-ПС3 |
ПС3-ПС4 |
ПС5-ПС4 |
ПС5-ИП |
|||
1 |
l |
|
63 |
45 |
63 |
36 |
45 |
54 |
2 |
|
|
36,7 |
22,5 |
0,9 |
12,8 |
27 |
39,9 |
3 |
|
|
14,8 |
8,4 |
0,88 |
5,69 |
12,99 |
17,89 |
4 |
|
МВ·А |
39,56 |
24,01 |
9,04 |
14,007 |
29,96 |
43,72 |
5 |
UНОМ |
|
114,67 (110) |
90,49 (110) |
18,94 (110) |
69,15 (110) |
98,23 (110) |
118,06 (110) |
6 |
|
А |
207,8 |
126,1 |
47,5 |
73,6 |
157,4 |
229,74 |
7 |
|
|
1·185 |
1·120 |
1·120 |
1·120 |
1·120 |
1·185 |
8 |
|
А |
520 |
390 |
390 |
390 |
390 |
520 |
9 |
+ |
МВ·А |
- |
14,2 + +
|
35,8 + + 13,9 |
49,5 + + 20,4 |
59,3 + + 16,7 |
72,2 + + 21,6 |
10 |
+ |
МВ·А |
70,9+ + 27,4 |
58 + + 22,5 |
36,4 + + 15 |
22,7 + + 8,4 |
12,9 + + 4,9 |
- |
11 |
|
А |
- |
81,8 |
200,2 |
281,1 |
323,6 |
395,6 |
12 |
|
А |
399,4 |
326,8 |
207,04 |
127,1 |
71,9 |
- |
13 |
|
|
1 |
1 120 |
1 120 |
1 120 |
1 120 |
1 185 |
14 |
r0 |
|
0,162 |
0,249 |
0.249 |
0,249 |
0,249 |
0,162 |
15 |
x0 |
|
0,41 |
0,42 |
0,42 |
0,42 |
0,42 |
0,41 |
16 |
r |
|
10,2 |
11,2 |
15,7 |
8,96 |
11,2 |
8,7 |
17 |
x |
|
25,83 |
18,9 |
26,46 |
15,12 |
18,9 |
22,14 |
18 |
|
% |
6,2 |
3,39 |
0,3 |
1,6 |
4,5 |
6,14 |
19 |
|
% |
9,89 |
|||||
20 |
|
% |
- |
2,3 |
7,6 |
6,2 |
8,1 |
9,15 |
21 |
|
% |
11,8 |
8,8 |
8 |
2,7 |
1,9 |
- |
22 |
|
% |
33,35 |
|||||
23 |
|
% |
33,2 |
|||||
+
6,4
+
185
Максимальные
токи участков сети в послеаварийных
режимах, найденные по
(2.18),
составляют (табл. Пр.2.3):
;
;
;
;
;
.
На трех участках сети послеаварийные токи не превосходят допустимые. На этих участках не требуется увеличивать сечение проводов.
По формулам (2.22 – 2.24) находим сопротивления линий и потерю напряжений на участках сети в нормальном и наиболее тяжелых послеаварийных режимах (табл. Пр.2.3).
В нормальном режиме наибольшее отклонение напряжения имеет место в точке потокораздела (ПС3). Поэтому, максимальная потеря напряжения будет в цепи ИП – ПС3.
В нормальном режиме потери, напряжения не превышают допустимых значений.
Максимальные потери напряжения в наиболее тяжелых послеаварийных режимах:
>20%
Вариант III - технически нереализуем.