Вариант II
Определим потоки мощности, передаваемые в нормальном режиме по линиям:
;
;
;
;
.
Результаты расчетов заносим в табл. Пр.2.3.
Полную мощность по линиям находим по формуле (2.19), например:
.
Аналогично определяем полную мощность на остальных участках.
Определяем желаемое номинальное напряжение для участков сети (2.17), например, ВЛ ИП-5:
.
В качестве номинального напряжения сети выбираем номинальное напряжение головных участков -110 кВ, одинаковые для всей сети.
Определяем ток на каждом из участков (2.18), начиная с ВЛ ИП – ПС5:
.
Для определения расчетного тока, согласно (2.20), принимаем коэффициент = 1,05; = 0,8. В соответствии с заданием = 5000 часов. =0,8. По формуле (2.20)
.
По таблице экономических интервалов для одноцепной линии на железобетонных опорах и III района по гололеду выбираем на рассматриваемом участке провода АС-120.
Допустимый ток для проводов ВЛ данного сечения 390 А.
Аварийным режимом для радиально-магистральных сетей является отключение одной из двух параллельных линий (цепей), обеспечивающих питанием каждую из ПС. При этом, потоки мощностей и токи, протекающие по оставшейся в работе ВЛ увеличатся в два раза: по ВЛ ИП – ПС5 будет протекать поток полной мощности S ИП – ПС5 = 36,4 + j15,03МВА, а ток составит 103,2 А. Данный ток является допустимым для принятого сечения. Поэтому, по результатам проверки сечение проводов рассматриваемого участка ВЛ увеличивать не требуется.
Таблица Пр.2.3 Результаты предварительного расчета установившихся режимов для радиально-магистральной конфигурации, сети
№ п/п |
Обозначение. |
Ед. изм. |
ЛИНИИ |
||||
ИП– ПС5 |
ИП– ПС1 |
ПС1-ПС2 |
ПС5-ПС4 |
ПС4-ПС3 |
|||
1 |
1 |
|
54 |
63 |
45 |
45 |
36 |
2 |
|
МВт |
36,4 |
35,8 |
21,6 |
23,5 |
13,7 |
3 |
|
Мвар |
15,03 |
13,9 |
7,52 |
10,13 |
6,57 |
4 |
|
МВ·А |
39,4 |
38,4 |
22,87 |
25,6 |
15,19 |
5 |
|
|
82,6 (110) |
82,3 (110) |
64,1 (110) |
67,1 (110) |
51,3 (110) |
6 |
|
А |
2-103,2 |
2-100,8 |
2-60,08 |
2-67,26 |
2-39,9 |
7 |
|
|
2·120 |
2·120 |
2·120 |
2·120 |
2·120 |
8 |
|
A |
2·390 |
2·390 |
2·390 |
2·390 |
2·390 |
9 |
+
|
МВ·А |
36,4 + +j15,03 |
35,8 + +j13,9 |
21,6 + +j7,52 |
23,5 + +j10,13 |
13,7+ +j6,57 |
10 |
|
A |
296,4 |
201,6 |
120,16 |
134,52 |
79,8 |
11 |
|
|
2·120 |
2·120 |
2·120 |
2·120 |
2·120 |
12 |
|
Ом/км |
0,249 |
0,249 |
0,249 |
0,249 |
0.249 |
13 |
|
Ом/км |
0,427 |
0,427 |
0,427 |
0,427 |
0,427 |
14 |
|
Ом |
6,7 |
7,84 |
5,6 |
8,9 |
5,6 |
15 |
|
Ом |
11,52 |
13,4 |
9,6 |
15,3 |
9,6 |
16 |
|
% |
3,4 |
3,8 |
1,5 |
1,8 |
1,8 |
17 |
|
% |
7 |
||||
18 |
|
% |
6,8 |
7,7 |
3,1 |
3,6 |
3,7 |
19 |
|
% |
14,1 |
||||
Согласно Приложения П6, для ВЛ с проводами сечением 120 мм2, r0 = 0,249 Ом/км, x0 = 0,42 Ом/км. Определяем активное и реактивное сопротивления ВЛ по формулам (2.22):
;
.
Далее, по формулам (2.23) и (2.24) находим падения напряжения на каждой из ВЛ в нормальном и послеаварийном режимах:
;
.
Наиболее электрически удаленной от ИП подстанцией является ПС1, так как, потеря напряжения на связи ИП – ПС3 является наибольшей по сравнению с другими подстанциями и составляет в нормальном режиме
,
а в послеаварийном режиме
.
В нормальном и послеаварийных режимах максимальные потери напряжения в сети не превышают допустимых значений по условию регулирования напряжения, ток во всех линиях меньше допустимого по нагреву. II вариант - технически реализуем.