4.А.8 Расчет осадки основания

Расчет осадки основания для однорядного расположения свай выполнен по приложению 3 [ ].

v=0,35; Е=22 МПа.

Мощность сжимаемой толщи грунта H_c=2*h_экв=2*2,23=4,46м.

h_экв= А_w*b=1,35*0,96=1,3м – толщина эквивалентного слоя.

Определяем приведенную ширину фундамента:

Приведенная глубина сжимаемой толщи H_c/h=4,46/6,4=0,7.

По номограмме определяем значение коэффициента d₀=0,58.

S=5,3см < S_u=8см – условие выполняется.

Вычислим разность осадок:

∆S/L=(0,043-0,051)/4,8=0,0016 (4.а.15)

По приложению 4 [ ] найдем предельную относительную разность осадок для многоэтажных зданий с несущими стенами из кирпичной кладки с армированием и сравним с вычисленной осадкой:

0,0016 < 0,0020

В нашем расчете разность осадок фундаментов не превышает предельно допустимую.

4.А.9 Расчет фундамента для подземного гаража

Произведем сбор нагрузок на фундамент от стены по оси Г '. Грузовая площадь: для внешней стены 1*4,31/2=2,155м²

Таблица 4.а.3 – Сбор нагрузок для внешней стены

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка на един. площади, Н/м2	Нормативная нагрузка от груз. площади, кН	Коэффициент надежности по нагрузке γf	Расчетная нагрузка, кН
1	2	3	4	5
Ж\б плита пустотная – 0,22 м ρ=2500кг/м3 2500*0,22*10	5500	11,853	1,2	14,224
От бетонных блоков подземного гаража		(2500*10*0,6*0,6*1)*5=45	1,2	54
Итого		56,853		68,224

Итого на метр длины:

N_{0 I} =68,224 кН – расчетная нагрузка;

N_{0 II} = 56,853 кН – нормативная нагрузка.

Предварительно ширину ленточного фундамента b, м при известном расчетном сопротивлении грунта основания R, кПа определяют только при действии центральной нагрузки. Расчет ведут методом последовательных приближений. В первом цикле в качестве исходного значения R принимают условное расчетное сопротивление R₀ =160 кПа.

(4.а.16)

где – нормативная нагрузка на обрез фундамента, N₁₁=56,853;

– среднее значение удельного веса фундамента и грунта на его обрезах;

=16,9кН/м³

d - глубина заложения подошвы фундамента, d=4,3 м.

b1=56,853/160-16,9*4,3=0,65м

Определения расчетного сопротивления

R₁=γ_c1γ_c2/k*[M_y*k_z*b*γ_II+M_q*d*γ_II^’+M_c*c_II]

где γ_c1 и·γ_c2 – коэффициенты условий работы, γ_c1 =1,1 и·γ_c2=1,2;

k – коэффициент, принимаемый k =1, если прочностные характеристики

грунта определены непосредственными испытаниями;

Μ_γ ; Μ_q ; Μ_c – коэффициенты, Μ_γ =0,43; Μ_q =2,73; Μ_c= 5,31;

k_z - коэффициент, k_z =1 при b < 10 м;

γ₁₁ – расчетное значение средневзвешенного удельного веса грунтов,

залегающих ниже подошвы фундамента. Средневзвешенное значение

принимают от подошвы на глубину 0,5b=0,5∙0,68=0,34м;

γ_II=17,8кН/м³

– то же, залегающих выше подошвы;

=16,9 кН/м³

с_II – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, с_II =1 кПа.

R₁=1,1*1,2/1*(0,43*1*0,65*17,8+2,73*4,3*16,9+5,31*1)=289,7кПа

b₂=56,853/289,7-16,9*4,3=0,27м.

Определяем расхождение между b₁ и b₂: |1- b₂/ b₁|=|1-0,27/0,68|=0,6>0,1, следовательно, повторяем расчет еще раз.

R₂=1,1*1,2/1*(0,43*1*0,27*17,8+2,73*4,3*16,9+5,31*1)=285,56кПа

b₃=56,853/285,56-16,9*4,3=0,27м.

Принимаем ширину подошвы ленточного фундамента b=0,6 м по ГОСТ 13580-85 «Плиты железобетонные ленточных фундаментов» [ ], фундаментные плиты марки ФЛ 6.24-4 по [ ].