Проверка траверсы на срез

τ = Q_max / (t_тр h_тр) = 298  10 / (1,0  40) = 74,5 МПа  R_s _c = 133,4 МПа.

Проверка траверсы на прочность по нормальным напряжениям

 = M_max / W = 3576  10 / 267 = 133,9 МПа  R_s _c = 230 МПа.

Проверка траверсы на прочность по приведенным напряжениям в опорном сечении при  = M / W = 149  10 / 267 = 5,8 МПа.

МПа  R_y  _c = 1,15  R_y  _c =

= 1,15  230  1,0 = 264,5 МПа.

Расчетная комбинация усилий в нижнем сечении колонны для расчета анкерных болтов М = - 451,0 кНм, N = - 1978,0 кН.

Усилие в анкерных болтах

Рисунок 2.5 – Грузовая площадь, расчетная схема и эпюры усилий

для расчета траверсы базы колонны

кН.

Т. к. в болтах не возникает усилий растяжения, т. е. база прижимается к фундаменту, то конструктивно принимаем 2 болта диаметром d = 20 мм.

2.5.2 База подкрановой ветви.

Требуемая площадь плиты А_тр = N_B1 / R_b,Ioc = 1255,3  10 / 8,1 = 1549,8 см².

Ширину плиты принимаем такой же, как и в базе наружной ветви

В = 60 см, тогда консольный свес плиты с₂ = 5 см.

Длина плиты L = A_тр / В = 1549,8 / 60 = 25,8 см. Принимаем L = 30 см.

Фактическая площадь плиты А = B  L = 60  30 = 1800 см²  А_тр.

Среднее напряжение в бетоне под плитой

_ф = N_B1 / A – 1255,3  10 / 1800 = 6,97 МПа  R_b,Ioc = 8,1 МПа.

Консольный свес плиты

с₁ = (L - b_f – 2  t_тр) / 2 = (30–17– 20  1,0) / 2 = 5,5 см.

Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:

-участок 1, защищенный консольный свес с вылетом с₁ = 5,5 см.

М₁ =_ф с₁² / 2 = 6,97  10^-1  5,5² / 2 = 10,5 кНсм;

-участок 2, консольный свес вылетом с₂ = 5,0 см  с₁ не является расчетным;

-участок 3, плита, опертая на четыре стороны, при b / a = 740 / 80 = 5,9  2

M₃ = _ф  а² / 8 = 6,97  10^-1  8² / 8 = 5,58 кНсм.

Принимаем для расчета M_max = M₁ = 10,5 кНсм.

Требуемая толщина плиты см.

Принимаем t_пл = 25 мм, такой же, как и в базе наружной ветви.

Нагрузка на траверсу

N = _ф d_тр В = _ф  (с₁ + t_тр + b_f / 4) B = 6,97  10^-15,5 + 1,0 + 17 / 4  6 = 450 кН.

Т. к. нагрузка на траверсу базы наружной ветви, то высоту траверсы принимаем конструктивно такой же, как и в базе наружной ветви h_тр = 400 мм. В этом случае прочность траверсы будет заведомо обеспечена.

Расчетная комбинация усилий в нижнем сечении колонны для расчета анкерных болтов М = 1874,9 кНсм, N = - 974,7 кН.

Усилие в анкерных болтах

кН.

Анкерные болты проектируем из стали марки 09Г2С по ГОСТ 19281-73* с расчетным сопротивлением растяжению R_ba = 225 МПа.

Требуемая площадь болтов A_bn = F / R_ba = 811 / 225 = 36,4 см².

Принимаем n = 2 болта диаметром d = 56 мм с суммарной площадью сечения A_bn = 2  18,74 = 37,48 см².

В связи с большим усилием крепления анкерных болтов осуществляем к анкерной балочке из двух швеллеров. Анкерную балочку с пролетом = b_f рассматриваем как свободнолежащую на траверсах и нагруженной сосредоточенной силой от анкерного болта (рисунок 2.6).

Рисунок 2.6 – Расчетные схемы анкерной балочки при одном (а)

и двух анкерных болтах (б)

Усилие одного болта F = F / n = 811 / 2 = 405,5 кН.

Изгибающий момент M = F₁ b_f / 4 = 405,5  17,0 / 4 = 1723 кНсм.

Требуемый момент сопротивления

см³.

Принимаем сечение балочки из двух швеллеров №12 с W = 50,6 см³.