Решение:

Выбор типа кондиционера. Кондиционеры центральных СКВ выбираются из номенклатурного ряда кондиционеров, выпускаемых Харьковским машиностроительным заводом “Кондиционер”, которые имеют номинальную производительность по воздуху от 10 до 250 тысяч м³/ч [5]. В настоящее время выпускаются кондиционеры следующих серий: КТЦ3-10, КТЦ3-20, КТЦ3-31.5, КТЦ3-40, КТЦ3-63, КТЦ3-80, КТЦ3-125, КТЦ3-160, КТЦ3-200, КТЦ3-250. Последнее число в обозначении марки кондиционера характеризует номинальную производительность по воздуху в тыс. м³/ч.

Исходя из расчетной полной производительности СКВ по воздуху определяют марку кондиционера и число кондиционеров в установке. Установки из нескольких кондиционеров рекомендуется комплектовать агрегатами с большей производительностью, которые занимают меньше полезной площади.

Марку кондиционера выбирают из условия:

1,1L_п  1,25n_кL_ном , (П.13)

где n_к - число кондиционеров в установке; L_ном - номинальная производительность кондиционера, м³/ч; L_п – расход приточного воздуха, м³/ч;

Таким образом, при 1,1*L_п = 1,1*32811/1,2 = 27342 м³/ч подбираем кондиционер КТЦ3-31,5 с номинальной производительностью 31 500 м³/ч.

По табл. П.2.9 [19] подбираем приемный блок прямоточный с электроприводом БПЭ-3 (индекс 03.51134, масса 300 кг).

По табл. П.2.8 [19] подбираем воздушный клапан КЭ 1-3 (индекс 03.34304, площадь проходного сечения клапана F_к = 1,68 м², масса 101 кг). Определяем скорость приточного воздуха, проходящего через клапан

v = G_п//3600/F_к = 32811/1,2/3600/1,68 = 4,52 м/с.

Определяем скорость воздуха при максимальной удельной воздушной нагрузке 31500 м3/(ч*м²).

v = 31500/3600 = 8,75 м/с.

При этой нагрузке потери давления на клапане составляют 25 Па. Тогда при расчетной скорости v = 4,52 м/с потери будут равны:

р_к = 50*(4,52/8,75)² = 13,34 Па.

Подбор воздушного фильтра. Центральные кондиционеры КТЦ-3 комплектуются панельными фильтрами ФР1-3 и ФР2-3 с фильтрующими материалами ФРНК-ПГ (эффективность очистки не менее 88 %) и ИПФ-1 (эффективность очистки не менее 90 %), а также масляными самоочищающимися фильтрами ФС-3, в которых фильтрующим материалом служит бесконечная лента из стальной сетки (эффективность очистки не менее 80%). Фильтры ФР1-3 предназначены для очистки воздуха от атмосферной пыли при среднегодовой запыленности до 1 мг/м³, фильтры ФР2-3 - для тех же целей при среднегодовой запыленности 1 мг/м³ и кратковременной запыленности до 10 мг/м³, фильтры ФС-3 применяют при запыленности воздуха до 10 мг/м³.

В контрольной работе рекомендуется применять фильтры ФР1-3 с фильтрующим материалом ФРНК-ПГ, удельная пылеемкость которого при увеличении сопротивления до 300 Па должна быть не менее 1300 г.м². Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра: номинальная - 10000 м³/(ч^.м²), максимальная - 12500 м³/(ч^.м²). Технические характеристики фильтра приведены в [5] и в приложении методических указаний [19].

По табл. П.2.4 [19] подбираем секцию фильтра ФР1-3 (индекс 03.21134, масса 276 кг) с фильтрующим материалом ФРНК-ПГ.

Расчет воздухонагревателей кондиционера. Воздухонагреватели кондиционеров собирают из базовых унифицированных теплообменников, технические данные которых приведены в таблице 5.3, а габаритные размеры в приложении. Воздухонагреватели выполняются с обводным воздушным каналом греющей поверхности и без обводного канала с числом рядов греющих трубок -1; 1,5 и 2. В обводном воздушном канале размещен воздушный клапан. Его назначение - устранение излишнего перегрева из-за избыточной теплоотдающей поверхности принятой секции или повышения температуры теплоносителя. В расчетном режиме клапан считается закрытым. Число и размеры теплообменников, которые можно расположить в поперечном сечении кондиционера, ограничиваются размерами кондиционера и приведены в табл. 5.3. [19] Целью расчета является определение числа рядов теплообменников по ходу воздуха и выбор схемы обвязки их по теплоносителю. При теплоносителе - воде рекомендуется устанавливать воздухоподогреватели без обводного канала. Воздухоподогреватели с обводным каналом применяют при теплоносителе - паре или при слишком большом запасе поверхности нагрева.

Расчет воздухонагревателей первого подогрева. Исходными данными для расчета служат: начальные (t_н) и конечные (t_к) параметры нагреваемого воздуха (точки Н и Т для прямоточной СКВ); G - расход нагреваемого воздуха, кг/ч (G = G_п - для прямоточной СКВ); расход теплоты на первый подогрев Q, Вт; температура горячей воды, поступающей из тепловой сети t_г, и охлажденной воды t_o, возвращаемой в сеть (принимаются по заданию).

Исходные данные:

- расход теплоты на первый подогрев Q = 263610 Вт;

- начальная и конечная температура нагреваемого воздуха t_н = -22 ^oC, t_к = 6,9 ^oC;

- начальная и конечная температура горячей воды t_г – t_о = 120 – 70 ^oC.

По табл. П.2 определяем технические данные воздухонагревателя кондиционера КТЦ3-31,5.

1. Вычисляем массовую скорость движения воздуха (v), кг/(м^2.с), во фронтальном сечении воздухонагревателя

(v) = G/(3600^.f_в) = 32811/(3600*3,315) = 2,74 кг/(м^2.с) , (П.14)

где f_в - площадь фронтального сечения, м², принимаемая по данным табл. П.2.

2. Определяем расход горячей воды G_w, кг/ч, из условия, что температура обратной воды t_w.к не может быть выше 70 ^оС

G_w = 3.6Q/[С_рw^.(t_г - t_о)] = 3,6*263610/[4,19*(120 – 70)] = 4530 кг/ч, (П.15)

где С_рw = 4.19 кДж/(кг^.К) - удельная теплоемкость воды.

3. Вычисляем средний арифметический температурный напор в воздухонагревателе t_ср, ^оС

t_ср = (t_г + t_о)/2 - (t_в.н + t_в.к)/2 = (120 + 70)/2 – (-22 + 6,9)/2 = 87,4 ^оС. (П.16)

4. Находим скорость движения воды в трубках воздухоподогревателя w, м/с

w = G_w/(3600^._w^.f_w^.n_w) = 4530/(3600*980*0,00146*1) = 0,87 м/с, (П.17)

где _w - плотность воды при средней температуре теплоносителя (с достаточной точностью можно принять _w = 980 кг/м³); f_w - площадь сечения для прохода воды, принимаемая равной 0,00146 м² для однорядных теплообменников, 0,00219 м² - для полуторорядных и 0,00292 м² - для двухрядных; n_w- число теплообменников параллельно соединенных по теплоносителю.

В первом приближении принимают n_w =1 и расчет ведут для однорядного теплообменника. При этом необходимо учитывать, что оптимальному режиму эксплуатации воздухонагревателей соответствует диапазон скоростей 0.15 - 0.30 м/с, а допустимый диапазон составляет 0,1 – 1,0 м/с. Если вычисленное значение скорости w превышает верхний предел указанных диапазонов, то применяют полуторорядный или двухрядный теплообменник, или принимают параллельную схему соединения теплообменников по теплоносителю, увеличивая тем самым значение n_w.

5. По формуле (П.18) рассчитываем значение коэффициента теплопередачи К, Вт/(м^2.К). При этом, если расчетное значение скорости движения воды в трубках превышает 0.3 м/с, то в формулу (П.18) подставляют значение 0.3 м/с, так как дальнейшее повышение скорости не приводит к увеличению коэффициента теплопередачи [1].

К = А^.(v)^0.49w^0.13, = 16,86*(2,74) ^0.49*0,3^0.13= 23,62 Вт/(м^2.К) (П.18)

где А = 16.86 для однорядных теплообменников, А = 16.23 для полуторорядных и А = 15.60 для двухрядных.

6. Определяем требуемую площадь поверхности нагрева F_у, м²

F_у = Q/(K^.t_ср) = 263610/(23,62*87,4) = 127,69 м². (П.19)

7. Рассчитываем число рядов теплообменников по ходу воздуха z_у

z_у^ = F_у/F_н = 127,69/60,4 = 2,11  3 (П.20)

Округляем величину z_у^ до целого значения z_у, кратного n_w. Как правило, в воздухонагревательных установках число рядов теплообменников по ходу воздуха не превышает трех.

8. Определяем запас поверхности нагрева F, %

F = 100(z_у^.F_н - F_у)/F_у  20 %. (П.21)

F = 100*(3*60,4 – 127,69)/127,69 = 29,1 %

9. Если условие (П.21) выполняется, то по графику на рис.5.5 [19] определяем аэродинамическое сопротивление воздухонагревательной установки р_н.в, Па.

Если условие (П.21) не выполняется, то применяем теплообменники с другим числом рядов трубок, либо изменяем схему соединения по теплоносителю либо применяем теплообменник с обводным каналом. Если эти процедуры не позволяют снизить запас поверхности нагрева до требуемого значения, то рассматривают вариант уменьшения расхода горячей воды через теплообменник.

Так как условие не выполняется, рассматриваем второй вариант.

1. Применяем двухрядный теплообменник:

К = А^.(v)^0.49w^0.13, = 15,60*(2,74) ^0.49*0,3^0.13= 21,85 Вт/(м^2.К) F_у = Q/(K^.t_ср) = 263610/(21,85*87,4) = 138,03 м²

F = 100*(2*120,8 – 138,03)/138,03 = 75 %

Условие также не выполняется.

2. Применяем однорядный теплообменник с обводным каналом и параллельной схемой соединения по теплоносителю

К = А^.(v)^0.49w^0.13=16,86*2,74^0,49*0,22^0,13 = 21,57 Вт/(м^2.К),

F_у = Q/(K^.t_ср) = 263610/(21,57*87,4) = 134,84 м²,

z_у^ = F_у/F_н = 139,84/45,0 = 2,82  3.

F = 100*(45*3 – 134,84)/134,84 = 0,11 %.

Таким образом, приемлемый результат получаем при установке трех однорядных теплообменников с обводным каналом (индекс 03.11114, масса 180 кг) при параллельной схеме соединения по теплоносителю.

Расчет воздухонагревателей второго подогрева осуществляют по изложенной выше методике. Учитывается, что для теплоснабжения используется вода постоянной температуры, подаваемая по графику горячего водоснабжения. Подача воды к нагревателям второго подогрева осуществляется по отдельной от первого подогрева сети трубопроводов. Для второго подогрева рекомендуется применять воздухонагреватели с обводным воздушным клапаном.

Q = 130345 Вт

t_н = 1,5 ^оС

t_к = 15,7 ^оС

t_г - t_о = 55 – 40 ^оС

1. Вычисляем массовую скорость движения воздуха (v), кг/(м^2.с), во фронтальном сечении воздухонагревателя

(v) = G/(3600^.f_в) = 32811/(3600*2,49) = 3,66 кг/(м^2.с),

где f_в - площадь фронтального сечения, м², принимаемая по данным табл. П.2.

2. Определяем расход горячей воды G_w, кг/ч

G_w = 3,6Q/[С_рw^.(t_г - t_о)]= 3,6*130345/(4,19*(55 – 40) = 7466 кг/ч,

где С_рw = 4.19 кДж/(кг^.К) - удельная теплоемкость воды.

3. Вычисляем средний арифметический температурный напор в воздухонагревателе t_ср, ^оС

t_ср = (t_г + t_о)/2 - (t_н + t_к)/2 = (55 + 40)/2 – (1,5 + 15,7)/2 = 38,9 ^оС.

4. Находим скорость движения воды в трубках воздухоподогревателя w, м/с

w = G_w/(3600^._w^.f_w^.n_w) = 7466/(3600*980*0,00292*1) = 0,72 м/с,

5. Рассчитываем значение коэффициента теплопередачи К, Вт/(м^2.К).

К = А^.(v)^0.49w^0.13=15,60*3,66^0,49*0,3^0,13 =25,07 Вт/(м^2.К)

6. Определяем требуемую площадь поверхности нагрева F_у, м²

F_у = Q/(K^.t_ср) = 130345/(25,07*38,9) = 133,6 м².

7. Рассчитываем число рядов теплообменников по ходу воздуха z_у

z_у^ = F_у/F_н = 133,6/90,0 = 1,48  2.

8. Определяем запас поверхности нагрева F, %

F = 100(z_у^.F_н - F_у)/F_у 100*(2*90 – 133,6)/133,6 = 34,7 %.

Так как условие не выполняется, рассматриваем второй вариант. Принимаем три полутора рядных теплообменника, параллельно соединенных по теплоносителю

w = G_w/(3600^._w^.f_w^.n_w) = 7466/(3600*980*0,00219*3) = 0,32 м/с,

К = А^.(v)^0.49w^0.13=16,23*3,66^0,49*0,32^0,13 =26,31 Вт/(м^2.К)

F_у = Q/(K^.t_ср) = 130345/(26,31*38,9) = 127,3 м². (5.19)

z_у^ = F_у/F_н = 127,3/65,5 = 1,94  2.

F = 100(z_у^.F_н - F_у)/F_у = 100*(2*65,5 – 127,3)/127,3 = 2,9 %.

Условие выполняется.

Расчет камеры орошения. Форсуночные камеры орошения являются тепло- и массообменными аппаратами кондиционеров и предназначены для приготовления воздуха с заданными температурой и влажностью.

Для тепловлажностной обработки воздуха могут использоваться камеры орошения ОКФ-3, ОКС-3 и оросительная система блока тепломассообмена БТМ-3, которыми в зависимости от базовых схем комплектуются центральные кондиционеры КТЦ-3. Методика расчета ВНИИкондиционера [5] применима для расчета камер орошения и блоков тепломассообмена при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в диапазоне температур разбрызгиваемой воды 2 ^оС  t_w.н  30 ^оС, воздуха по мокрому термометру минус 27 ^оС  t_м..н  30 ^оС и в интервалах коэффициентов орошения   1.6 для БТМ-3,   2.5 для ОКФ-3 и   3 для ОКС-3.

Камеры орошения ОКФ-3 выпускаются двухрядными в двух исполнениях, отличающихся числом форсунок в ряду стояков по ходу воздуха. Камера может работать как однорядная прямоточная - вода подается только к первому ряду форсунок по ходу воздуха, как однорядная противоточная - вода подается только ко второму ряду форсунок и как двухрядная - вода подается к двум рядам форсунок. Начинают расчет для камер орошения второго исполнения, имеющих более высокую эффективность. При этом рекомендуется проводить расчеты параллельно для трех схем подключения камеры - прямоточной, противоточной, двухрядной, если каждая из схем обеспечивает требуемое значение коэффициента эффективности. Результаты расчетов заносят в таблицу П.3. Технические данные камер ОКФ-3 приведены в таблице 5.2 [19].

Камеры ОКС-3 применяют при обработке сильно запыленного воздуха.

Решают прямую задачу при политропном процессе обработки воздуха. Исходные данные: расход воздуха в расчете на один кондиционер G_к = L_п_в/n_к; начальные (t_в.н, h_в.н) и конечные (t_в.к, h_в.к) параметры воздуха, обрабатываемого в камере орошения - точки Н и О при прямоточной СКВ и точки С и О при СКВ с первой рециркуляцией.

1. Определяют предельную температуру t_F^пр и энтальпию h_F^пр воздуха в состоянии насыщения как точку пересечения луча процесса обработки воздуха в камере с кривой насыщения  = 100 %.

t_F^пр = 16,6 ^оС h_F^пр = 48,9 кДж/кг.

2. Рассчитывают коэффициент адиабатной эффективности Е_а:

h_в.к - h_в.н

Е_а =  = (48,8 – 57,4)/(48,9 – 57,4) = 0,873 (П.22)

h_F^пр - h_в.н

3. При известном значении коэффициента Е_а по графикам на рис. 5.1 - 5.3 [19] определяют коэффициент орошения  и коэффициент эффективности политропного процесса Е_п для принятого типоразмера и исполнения камеры орошения.

При значениях коэффициента орошения  меньше 0.7 для камер ОКФ-3, БТМ-3 и 0.6 для камер ОКС-3 необходимо сравнить их с минимально допустимыми значениями _мин, определяемыми по формуле

g_ф.минn_ф

_мин =  = 460*36/32811 = 0,50, (П.23)

G_к

где g_ф.мин = 460 кг/ч для форсунок ЭШФ-7/10, камера ОКФ-3 и БТМ-3; g_ф.мин = 870 кг/ч для форсунок УЦ14-10/15, камера ОКС; n_ф - количество работающих форсунок в камере орошения принимают по [5], или табл. 5.2 [19] для ОКФ-3.

Если  < _мин, то принятая камера в расчетном режиме будет работать неустойчиво и не обеспечит заданные параметры обрабатываемого воздуха. В этом случае следует уменьшить количество подключенных форсунок, изменив исполнение или число рядов стояков (подавая воду только в один ряд стояков) или тип камеры.

4. Определяют относительную разность температур воздуха по формуле

 = 0.33С_рw(1/Е_п - 1/Е_а), (П.24)

где С_рw = 4.187 кДж/(кг^.К) -удельная изобарная теплоемкость воды.

1.  = 0.33*4,187*1,23*(1/0,52 - 1/0,873) = 1,330

2.  = 0.33*4,187*1,1 * (1/0,49 - 1/0,873) = 1,369

3)  = 0.33*4,187*1,72*(1/0,55 - 1/0,873) = 1,611

5. Начальная температура воды, поступающей в камеру орошения t_w.н:

t_w.н = t_в^пр + (h_в.к - h_в.н)/(С_рw^.). (П.25)

1. t_w.н = 16,6 + 1,330*(48,8 – 57,4)/(4,187^.1,23)=14,37.

2. t_w.н = 16,6 + 1,369*(48,8 – 57,4)/(4,187^.1,1)=14,04.

3) t_w.н = 16,6 + 1,611*(48,8 – 57,4)/(4,187^.1,72)=14,67.

6. Конечная температура отепленной воды, поступающей из камеры орошения t_w.к:

t_w.к = t_w.н - (h_в.к - h_в.н)/(С_рw^.). (П.26)

1. t_w.к = 14,37 - (48,8 – 57,4)/( 4,187^.1,23)= 16,03

2. t_w.к = 14,04 - (48,8 – 57,4)/( 4,187^.1,1)= 15,9

3) t_w.к = 14,67 - (48,8 – 57,4)/( 4,187^.1,72)= 15,86.

7. Расход разбрызгиваемой воды G_w, кг/ч:

G_w= ^.G_к. (П.27)

1. G_w= 1,23^. 32811 = 40357 кг/ч

2. G_w= 1,1^. 32811 = 36092 кг/ч

3) G_w= 1,72^. 32811 = 56434 кг/ч

8. Определяют расход воды через одну форсунку g_ф, кг/ч

g_ф = G_w/n_ф, (П.28)

1. g_ф = 40357/27 = 1494,7 кг/ч

2. g_ф = 36092/63 = 572,8 кг/ч

3. g_ф = 56434/72 = 783,8 кг/ч

9. По графику на рис. 5.4 [19] определяют давление воды перед форсунками р_ф, кПа и проверяют выполнение условий устойчивой работы форсунок - контактные аппараты кондиционеров КТЦ3 могут использоваться при давлении воды, обеспечивающем устойчивую работу форсунок от 20 до 300 кПа в ОКФ-3 и БТМ-3 и от 5 до 250 кПа в ОКС-3. Принимают к установке камеру с меньшим расходом воды и давлением воды перед форсунками. Однако следует учитывать, что это преимущество не всегда приводит к экономии энергии, так как зачастую не удается подобрать соответствующий по давлению насос. Принимают к установке однорядную противоточную оросительную камеру.

10. Рассчитывают массовый расход холодной воды G_w.х, кг/ч

G_w.х = G_w(t_w.к - t_w.н)/(t_w.к - t_w.х), (П.29)

где t_w.х - температура холодной воды, поступающей от холодильной станции принимается равной 6 ^оС для установок с кожухотрубными испарителями и 2 ^оС для установок с испарителями кжухозмеевикового типа [6]. Значение t_w.х = 2 ^оС принимается, если требуется t_w.н < 7 ^оС.

1. G_w.х = 40357 *(16,03 – 14,37)/(16,03 - 6) = 6679 кг/ч

2. G_w.х = 36092 *(15,9 – 14,04)/(15,9 - 6) = 6780 кг/ч

3. G_w.х = 56434 *(15,87 – 14,67)/(15,87 - 6) = 6861 кг/ч

11. Рассчитывают массовый расход рециркуляционной воды G_w.р, кг/ч

G_w.p = G_w - G_w.x . (П.30)

1. G_w.p = 40357 – 6679 = 33678 кг/ч

2. G_w.p = 36092 – 6780 = 29312 кг/ч

3. G_w.p = 56434 – 6861 = 49573 кг/ч

Таблица П.3. К расчету камеры орошения

Содержание расчетной операции	Результаты для ОКФ-3
	Однор. прот.	Двухрядная
	исполнение 1	исп. 1	исп. 2
Коэффициент орошения 	1,23	1,1	1,72
Политропный коэффициент эффективности Еп	0,52	0,49	0,55
 = 0.33Срw(1/Еп - 1/Еа)	1,33	1,369	1,611
tw.н = tвпр + (hв.к - hв.н)/(Срw.), оС	14,37	14,04	14,67
tw.к = tw.н - (hв.к - hв.н)/(Срw.), оС	16,03	15,9	15,86
Gw= .Gк , кг/ч	40357	36092	56434
nф	27	63	72
gф = Gw/nф , кг/ч	1494,7	572,8	783,8
рф, кПа	150	83	34
Gw.х = Gw(tw.к - tw.н)/(tw.к - tw.х), кг/ч	6679	6780	6861
Gw.p = Gw - Gw.x , кг/ч	33678	29312	49573
Нтр = 0,1рф + Н, м	23	16,3	11,4

12. Определяем требуемый напор насоса Н_тр, м.вод.ст., как сумму расчетного давления воды перед форсунками р_ф и потерь давления в трубопроводах с учетом высоты подъема воды к коллектору Н (для камер ОКФ среднее значение Н = 8 м.вод.ст.)

Н_тр = 0,1р_ф + Н. (П.31)

1. Н_тр = 0,1*150 + 8 = 23 м.вод.ст.

2. Н_тр = 0,1*83 + 8 = 16,3 м.вод.ст.

3. Н_тр = 0,1*34 + 8 = 11,4 м.вод.ст.

По каталогу фирмы Wilo подбираем насос для однорядной противоточной камеры орошения в первом исполнении WILO-BAC-70/135-4/2, с частотой вращения ротора n = 2900 об/мин и диаметром рабочего колеса d = 230 мм.

13. Определяем аэродинамическое сопротивление камеры

р_ок = С*v_ф² , (П.32)

где С = 17 для кондиционеров КТЦ3-10 и КТЦ3-20 и С = 35 для остальных кондиционеров серии КТЦ3; Н и А – конструктивные размеры камеры орошения; v_ф – скорость во фронтальном сечении камеры орошения, м/с

v_ф = G_п/(3600*Н*А*_в) = 32811/(3600*1,652*2,0*1,2) = 2,3 м/с;

р_ок = 35*2,3² = 185,15 Па.

СКВ ДВУХСТУПЕНЧАТОГО ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ

Установка двухступенчатого испарительного охлаждения, схема которой представлена на рис. П.5, состоит из кондиционера и градирни. В кондиционере производится косвенное и прямое изоэнтальпийное охлаждение воздуха обслуживаемых помещений. В градирне происходит испарительное охлаждение воды, питающей поверхностный теплообменник кондиционера. С целью унификации оборудования для испарительного охлаждения воды вместо градирни можно использовать оросительные камеры типовых центральных кондиционеров. Наружный воздух поступает в кондиционер и на п6ервой ступени охлаждения – в поверхностном воздухоохладителе охлаждается при неизменном влагосодержании. Второй ступенью охлаждения является оросительная камера, работающая в режиме изоэнтальпийного охлаждения. Охлаждение воды, питающей поверхностный воздухоохладитель, производится в градирне. Вода в этом контуре циркулирует с помощью насоса. Камера орошения кондиционера оснащается байпасным каналом с воздушным клапаном или имеет регулируемый процесс, что обеспечивает регулирование параметров воздуха, направляемого в обслуживаемое помещение вентилятором.

Задача №3. Рассчитать и построить на h-d-диаграмме процессы обработки воздуха в СКВ двухступенчатого испарительного охлаждения для теплого периода года и подобрать основное оборудование:

- основной кондиционер;

- фильтровальную секцию;

- секцию «сухого» охлаждения;

- секцию испарительного охлаждения;

- вентиляторную секцию;

- градирню.

Исходные данные:

- температура и энтальпия наружного воздуха t_н = 28 ^оС; h_н = 52,0 кДж/кг;

- избытки явной теплоты и влаги в помещении Q_яв = 35 кВт; G_w = 20 кг/ч