5.6.4. Расчет прочности ростверка по поперечной силе
Расчет прочности плитной части ростверка по поперечной силе в наклонном сечении выполняется в месте изменения высоты ростверка, исходя из условия:
где Q = ΣNpi - сумма расчетных усилий всех свай, находящихся за пределами наклонного сечения, Q = ΣNpi = 2· 356,6 = 713,2 кН;
bр - ширина подошвы ростверка, bр = 1,8 м;
h0 - рабочая высота ростверка в рассматриваемом сечении, h0 = h1 - as = 0,6 – 0,056 = 0,544 м;
Rbt - расчетное сопротивление бетона растяжению, для тяжелого бетона кл. В20 Rbt = 0,9 МПа;
m - коэффициент, принимаемый в зависимости от отношения c/ho (с - длина проекции рассматриваемого наклонного сечения, принимаемая равной расстоянию от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколонника или ступеней ростверка, рис. 13. Так как c/h0 = 0,075/0,544 = 0,138 < 0.3, поэтому m = 2,45.
Итак, Q = 713,2 кН < 2,45∙1,8∙0,544∙900 = 2159,1 кН, условие выполняется, следовательно, прочность плитной части по поперечной силе обеспечена.
5.6.5. Расчет прочности ростверка на изгиб
Расчет прочности ростверка на изгиб производят в сечениях по граням колонны, а также по наружным граням подколонника и ступеней ростверка.
Расчет выполняется в следующей последовательности.
1. В сечениях I-I и II-II (рис. 13) определяем изгибающие моменты.
Расчетные изгибающие моменты для каждого сечения определяют как сумму моментов от расчетных усилий в сваях и от местных нагрузок, приложенных к консольному свесу ростверка по одну сторону от рассматриваемого сечения.
В плоскости действия момента - в направлении большей стороны:
для сечения I-I:
где li - расстояние от оси сваи до ближайшей грани подколонника.
для сечения II-II:
где li - расстояние от оси сваи до ближайшей грани колонны.
2. В тех же сечениях определяем требуемую площадь сечения рабочей арматуры Aтрs в плитной части ростверка (рис. 15). Подбор арматуры ведется на всю ширину или длину фундамента.
В плоскости действия момента - в направлении большей стороны:
для сечения I-I:
для сечения II-II:
3. Из двух значений AsI-I, AsII-II в соответствующем направлении выбираем большее, по которому и производим подбор диаметра и количество стержней.
Принимаем шаг стержней S = 150 мм (рис. 15). Asmax = 6,9 см2. Количество стержней принимаем n = 12 шт. Тогда
Принимаем диаметр одного стержня d10 мм (Аs = 0,785 см2).
Окончательно принимаем 12d10 А-III и 14d10 А-III
Шаг, диаметр и площадь сечения рабочей арматуры плитной части ростверка в плоскости, перпендикулярной направлению действия момента, принимаем по конструктивным требованиям - S = 150 мм (рис. 15), 10d10 А-III.
Схема армирования плитной части ростверка арматурной сеткой С-3 представлена на рис. 15
6. Технико–экономическое сравнение вариантов фундаментов
Таблица 6.1.
Технико–экономическое сравнение вариантов фундаментов
№ п/п |
Ссылка на прил. |
Вид работ |
Фундамент мелкого заложения |
Свайный фундамент |
||||||
Ед. изм. |
Кол. |
Стоимость в руб.-коп. |
Ед. изм. |
Кол. |
Стоимость в руб.-коп. |
|||||
ед. |
общ. |
ед. |
общ. |
|||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1
2
3
4
5 |
А-II-1
В-I-4
7-85
B-IV-14
Б-I-2 |
Разработка грунта под фундаменты: - при глубине до 1,8 м Устройство монолитного ж/б фундамента из бетона кл. В20 Забивка ж/б полнотелых призматических свай до 10 м Устройство монолитного ж/б ростверка Устройство песчаной подготовки под фундаменты |
м3
м3
-
-
м3 |
47,11
2,8
-
-
0,792 |
4,10
23,20
-
-
4,80 |
193,2
64,96
-
-
3,8 |
м3
-
шт
м3
м3 |
47,11
-
3
3
0,504 |
4,10
-
25,91
23,20
4,80 |
193,2
-
77,73
69,87
2,42 |
Σ =261,96 Σ = 343,22
Вывод:
В результате сравнения технико-экономических показателей наиболее дешевым оказался фундамент мелкого заложения.
С О Д Е Р Ж А Н И Е
ВВЕДЕНИЕ…………………………………………………………………………………...…3
ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ………………………………………………...…...…3