
- •1.Представление дифференциальных уравнений параболического типа в разностной форме
- •Рассмотрим представление в конечно – разностной форме одномерного дифференциального уравнения параболического типа
- •2.Понятие устойчивости и сходимости разностных уравнений. Условие устойчивости явной и неявной разностной схемы.
- •4.Постановка задачи о притоке реального газа в круговом пласте к скважине. Уравнение, граничные и начальные условия.
- •7. Особенности постановки задач двумерной однофазной фильтрации.
- •9.Метод переменных направлений.
- •10. Локально-одномерная схема Самарского а.А.
- •11.Схематизация залежи в случае однофазной фильтрации. Способ задания реальных скважин на модели.
- •13.Правило фаз Гиббса. Сведение многокомпонентных смесей к системе бинарных и тройных смесей.
- •16.Примеры решения площадных и профильных задач двухфазной фильтрации.
- •17.Об активном воздействии на водонапорный режим при разработке газовых месторождений
- •18. Методика решения задачи в случае трехмерной, трехфазной фильтрации (sip-метод)
- •19. Особенности задания начальных и граничных условий в случае пространственных задач фильтрации
- •20.Задание начальных и граничных условий в двумерном случае.
- •21. Результаты решения трехмерных трехфазных задач фильтрации применительно к разным технологиям разработки.
- •22. Влияние отдельных факторов на характер поведения кривых давления и насыщенности при решении задач фильтрации трёхфазных смесей.
- •23. Результаты прогнозирования показателей разработки реальной залежи.
- •24. Моделирование залежи. Получение замыкающих соотношений для решения трехфазных задач. Моделирование залежи: схематизация, размещение скважин по площади.
- •Получение замыкающих соотношений для решения трехфазных задач. Изменение плотности газа рассчитывалось по уравнению состояния для реального газа
- •25. Выбор исходных геолого-промысловых параметров при моделировании залежи.
- •Оценка запасов газа, конденсата и нефти по третьему объекту
- •26. Оценка снижения коэффициентов нефтеотдачи оторочек подстилающего типа за счет опережающей разработки газовой части пласта.
- •27. Расчет начальных и граничных условий при моделировании реальной залежи.
- •28. Разработка математической модели.
- •29. Модельные исследования.
- •Часть 2!!!!!!!!!!!!!!
- •Понятие о моделировании.
- •2. Моделирование фильтрации на макро и микро уровне
- •3. Геологические и гидродинамические модели
- •4. Разномасштабные модели фильтрации.
- •5. Существующие лицензированные программные пакеты. Понятие программного продукта.
- •6. Структура типового программного пакета для реализации задач моделирования нефтегазовых месторождений.
- •7. Возможности пре- и пост - процессора лицензированных программ.
- •8. Программное обеспечение для построения геологической модели (Petrel)
- •9. Исходные данные для гидродинамического моделирования процессов разработки нефтегазовых месторождений
- •10. Схематизация пласта и выбор расчетной модели.
- •11. Выбор модели фильтрации.
- •12. Постоянно- действующие модели. Методы и цель создания.
- •13. Основные этапы создания гидродинамической модели месторождения.
- •Воспроизведение истории разработки. Основные методы.
- •Уравнение сохранения массы при многофазной многокомпонентной фильтрации.
- •Абсолютная проницаемость. Методы получения. Способ задания.
- •Относительные фазовые проницаемости при двухфазной фильтрации. Методы получения. Способ задания.
- •Относительные фазовые проницаемости при трехфазной фильтрации. Методы получения. Способ задания.
- •Модель трехфазной фильтрации (Black oil).
- •Свойства флюидов и породы, учитываемые в модели трехфазной фильтрации (Black oil). Характерный вид зависимости.
- •Пористость и емкостные свойства пласта. Источники информации. Способ задания.
- •22. Моделирование трещиновато-порового пласта.
- •23. Данные о насыщенности и капиллярном давлении. Источники информации и способ задания.
- •24. Факторы, влияющие на определение размеров расчетных блоков.
- •26. Переход от геологической модели к гидродинамической. Процедура масштабирования (upscaling).
24. Моделирование залежи. Получение замыкающих соотношений для решения трехфазных задач. Моделирование залежи: схематизация, размещение скважин по площади.
Представим пласт в виде прямоугольника с размерами: 91 км длины и 17,5 км ширины. Толщина пласта принята 91 м. При этом ось X направлена вдоль линии простирания пласта, ось Y в крест простирания.
Учитывая возможности ЭВМ, на которой производились расчеты, примем следующую разностная сетка, которой покрывается модель пласта. По оси X - 26 узлов, по оси Y -5 узлов, по оси Z - 7 узлов. В соответствие с таким числом узлов /общее число 910/ размер одной ячейки равен 3500м * 3500 м * 13 м, т.е. ячейка представляет собой очень тонкий слой с размерами по осям X и Y 3,5 км. Для таких ячеек может возникать неустойчивость решения при росте шага по времени. Однако устойчивость решения может быть повышена, если принимать значение коэффициента проницаемости в вертикальном направлении в несколько раз меньше, чем значение коэффициента проницаемости в горизонтальном.
В вертикальном направлении модель схематизирует залежь таким образом, что верхний горизонтальный слой полностью повторяет структурную карту по кровле залежи, а остальные идут параллельно верхнему слою. На рис приводится профильный разрез модели вдоль оси X через точки j= 1,2,3,4,5 по оси Y.
Скважины размещаются на месторождении в узлах сеточной модели. При этом, если в ячейке модели размещаются несколько реальных скважин, то они все сводятся в одну укрупненную скважину, а дебит последней равен суммарному дебиту реальных скважин.
В модельных укрупненных газовых скважинах были объединены от 1 до 14 реальных скважин. Все реальные скважины рассматривались как укрупненные. При этом дебит каждой скважины устанавливался исходя из того, что годовой отбор газа из залежи равняется 2% от запасов газа. В каждой скважине отбор осуществляется из двух верхних слоев модели.
П
ри
моделировании нефтяных скважин количество
и порядок размещения скважин был принят
по III
варианту разработки нефтяной оторочки.
В модели также рассматривались укрупненные
скважины. При этом в одной укрупненной
скважине объединялось от 3 до 54 реальных
скважин. Дебит реальной скважины
составлял примерно 10 т/сутки и уменьшался
во времени. На каждом УКПГ дебит скважины
определялся, исходя из общего отбора
нефти из УКПГ и числа скважин, согласно
варианту, предложенному в проекте.
В каждой скважине отбор осуществлялся
из одного слоя, соответствующего нефтяной
оторочке /толщина нефтяной оторочки
равняется 10 м/.
Получение замыкающих соотношений для решения трехфазных задач. Изменение плотности газа рассчитывалось по уравнению состояния для реального газа
,
где
-
плотность газа в стандартных условиях,
-
текущее пластовое давление,
- коэффициент, учитывающий отклонение
свойств реальных газов от идеальных,
ат
- атмосферное давление,
=
353 К - пластовая температура,
=
293 К - стандартная температура.
Вязкость газа в зависимости от давления определялась по методике Карра и Кабояши.
Количество газа, растворенного в нефти, и пластовый объемный фактор нефти определяются по номограммам Стендинга.
Плотность нефти рассчитывается по уравнению
Результаты
расчетов количества растворенного газа
,
пластового объемного фактора
и плотности
нефти
в зависимости от давления.
Известно, что газ слабо растворяется в пластовой воде. Точно также и вода находится в паровой фазе в незначительных количествах. Тем не менее в многофазной модели учитываем растворимость газа в воде и воды в газе.
Содержание паров воды в газовой фазе рассчитывается по графикам Маккарти.
Для модели многофазной фильтрации необходимо определить доли разных компонентов в фазах, участвующих в фильтрации. Применительно к данному случаю рассматривается движение трех фаз: газообразной, жидкой углеводородной и водяной. В качестве условных компонентов рассматриваются газовый, нефтяной и водяной гипотетические компоненты. В действительности и газ, и нефть состоят из целой гаммы углеводородных компонентов, но для упрощения задачи каждый из них рассматриваем как один.
Для
удобства расчетов необходимо все
зависимости свойств газа, нефти и воды
от давления выразить в безразмерном
виде. В качестве характерных величин
приняты:
= 25МПа,
=
500 кг/м3,
=
1мПа*с,
=
0,2,
=
0,1 мкм 2
,
=
2690 м.
Доля конденсата /С5+ /, /нефти/, содержащегося в газовой фазе определяется по формуле
Доля воды, растворенной в газе, определяется по формуле
Доля газа, растворенного в воде, определяется по формуле
Доля газа, растворенного в жидкой углеводородной фазе /нефти/, определяется по формуле
Здесь
С5+
- количество конденсата в газе кг/м2
;
-
плотность воды в стандартных условиях.
/Остальные обозначения см. выше/.
Не
имеется никаких данных о растворимости
воды в нефти и нефти в воде. Поэтому
будем считать их взаимонерастворимыми,
т.е. доля нефти, растворенной в воде,
0
и доля воды, растворенной в нефти
0.
Учитывая
соотношение
,
где
-
номер компонента /в данном случае k=1
- газовый компонент, к
= 2 – нефтяной компонент, к
= 3 - водяной компонент/,
- номер
фазы /
=
I
- газовая фаза,
=
2 - жидкая углеводородная /нефтяная/
фаза,
=
3 -вода/, имеем, что доля газового компонента
в газовой фазе равна
;
доля нефтяного компонента в нефтяной фазе
;
доля водяного компонента в воде
.