24.Требования к материалу метала статора.

Выбор материала зависит от условий работы. Внутренний корпус двухстенных ЦВД турбин ТЭС и АЭС изготавливают обычно из легированных жаропрочных сталей (15•1М1ФЛ÷0,15% С;1% хром; 1% молибден; ванадий и бериллий).

Основным требованием к корпусам ЦВД ТЭС является жаропрочность, а к корпусам турбин насыщенного пара АЭС – высокая эрозионная стойкость. Поэтому части корпуса, в которых возможна щелевая эрозия, снабжаются специальными наплавками или накладками из хромистой стали.

Для внешних корпусов ЦВД используются менее дорогие стали. Например:20•МФЛ; 20•МЛ.

Холодные части литых корпусов (вых.ЦСД ТЭС) могут быть изготовлены из углеродистой стали. Например:25Л.

Корпуса ЦНД турбин всех типов изготавливают из листов углеродистой стали.

Обоймы изготовляются из того же металла, что и корпус.

Шпильки

и болты, являются самыми напряженными элементами корпусов ЦВД и ЦСД, должны обладать высоким пределом текучести, релаксационной стойкостью. Их изготавливают: для

t ≥500 ⁰C – сталь 25•2МФ (ЭИ – 10); для t ≤ 400 ⁰C - 35•М; для t ≤ 300 ⁰С – углеродистая сталь 35.

Диафрагмы ЦВД и ЦСД турбин ТЭС – из легированных сталей 15•1М1Ф; 12•МФ; 20•М. Диафрагмы, работающие до температуры 350 ⁰С могут быть изготовлены из углеродистой стали ( сварные диафрагмы ЦНД ); а при t< 250 ⁰C используются серые чугуны С421–40 и С418-36, при t≥250 ⁰С - высокопрочный чугун В445-5.

Сопловые лопатки и бандажные ленты сварных диафрагм изготавливают из нержавеющих хромистых сталей.

25.Уплотнения, назначения принцип действия.

В ПТ используют 4 вида уплотнений:

- концевые;

- промежуточные;

- диафрагменные;

- рабочей решетки.

Концевые – для уплотнения валов, выходящих из цилиндров.

Промежуточные – разделяют отсеки проточной части с разными направлениями потоков пара (двухкорпусный противоточный цилиндр).

Диафрагменное – препятствует протечке пара между диафрагмой и валом.

Уплотнение рабочей решетки: надбондажное, корневое.

Утечка пара , где Z- число гребешков уплотнения.

Требования к уплотнениям:

- должны обеспечивать min утечки пара;

- легкость ремонта и замены в условиях электрической станции;

- виброустойчивость (не должно возникать аэродинамических сил, возбуждающих колебания ротора).

26.Расчёт на прочность корпуса трубины.

Точный расчет выполнить очень сложно, в связи с большим разнообразием геометрических форм корпуса, наличием ребер жесткости, фланцев, обойм диафрагм; значительной неравномерностью давлений и температур пара по длине корпуса. Наиболее сложным является расчет ЦВД.

Поэтому на начальной стадии проектирования пользуются приближенными методами определения напряжений в корпусе, представляя его ассиметричной оболочкой (цилиндром) без разъемов, фланцев и патрубков.

Расчет выполняют на режим, при котором давление пара в корпусе будет максимальное. Этот режим соответствует максимальному расходу пара – G_max.. Давление пара, соответствующее G_max, можно определить по формуле Флюгеля:

где G₀, Р₀, Р_ко – расчетные расход и давления.

Очень приближенно напряжения (тангенциальные) в корпусе можно посчитать по формуле для тонкостенных цилиндрических сосудов:

,

где d_вн – внутренний диаметр корпуса (цилиндр),

δ_ст- толщина стенки,

Р_max – внутренние избыточное давление.

Толщина стенки корпуса выбирается обычно по конструктивно-технологическим соображениям, а напряжения в корпусе проверяется после его изготовления методом тензометрирования.

Приближенно рассчитать толщину корпуса можно приняв, что напряжения в корпусе должны быть равны допустимым [σ]_доп для данного материала, тогда толщина

,

Для толстостенных корпусов, d_H/d_вн>1,3 данная формула дает уменьшенную толщину стенки.

Максимальные напряжения возникают на внутренней поверхности корпуса, которые по теории прочности для толстостенного цилиндра закрытого с торцов:

где , r_н – радиус наружный; r_вн – радиус внутренний.

27.Требования надежности по вибрации валопровода.