5.3 Подбор сечений арматуры в плите
Рабочая высота : h0 = h – 1,5см = 8-1,5 = 6,5см.
При расчете монолитных плит, окаймленных со всех четырех сторон ребрами, рекомендуется при подборе арматуры снижать расчетные значения моментов на 20%, учитывая тем самым влияние распора, обусловленного сопротивления ребер горизонтальным смещением :
ω = 0,85 – 0,008*Rb = 0,85-0,008*14,5 = 0,734, σSR = Rs = 280МПа.
Крайние пролеты и первые промежуточные опоры :
ξ = 0,09 < ξR, ζ = 0,955
В средних пролетах и над средними опорами :
ξ = 0,056 < ξR, ζ = 0,971
5.4 Армирование плиты
В средних пролетах
и над средними опорами укладываем сетки
С-3 шириной 1600 мм с рабочими стержнями
диаметром 5 мм и шагом стержней 150 мм
(As1
= 1,96см2
>
).
В крайних пролетах
и над первыми промежуточными опорами
укладываем дополнительную сетку С-4
шириной 1600 мм с площадью сечения арматуры
.
По сортаменту подбираем поперечную
рабочую арматуру диаметром5мм с шагом100
мм (
).
Распределительную арматуру всех плоских сеток принимаем диаметром 3 мм с шагом 250 мм.
5.5 Статический расчет второстепенной балки
Второстепенную балку рассчитываем как многопролетную неразрезную балку таврового сечения с шириной полки b’f , равной шагу второстепенных балок, т. е. 2000 мм. Эта величина менее предельной : b’f = l0CP/3 + bbδ = 5700/3 + 200 = 2100 мм,
Где l0CP – расчетное значение среднего пролета второстепенной балки, равное расстоянию в свету между гранями главных балок при ширине последних bbδ = 200 мм.
Расчетное значение крайнего пролета определим по аналогии с крайним пролетом плиты :
l0КP = 6000 – bГЛδ*0,5 – 300 + 0,5*300 = 6000 – 300*0,5 – 300 + 0,5*300 = 5700 мм.
Погонная постоянная g’ и временная υ’ нагрузки на балку определяются как произведение нагрузок g и V, отнесенных к одному квадратному метру перекрытия, на шаг балок l плюс собственный вес балок :
g’ = g*l1 + Gbδ = 5,021*2 + 0,2*(0,5-0,07)*25*1,1 = 12,41кН/м
υ’ = υ* l1 = 13,2*2 = 26,4 кН/м
полная погонная нагрузка :
q’ = g’ + υ’ = 12,41 + 26,4 = 38,81 кН/м.
Изгибающие моменты в крайних пролетах и над первыми промежуточными опорами :
Изгибающие моменты в средних пролетах и над первыми промежуточными опорами :
Поперечная сила на крайней шарнирной опоре :
Поперечная сила у первой промежуточной опоры со стороны крайнего пролета :
Поперечная сила у средних промежуточных опор :
5.6 Расчет прочности балки по нормальным сечениям
При определении площади продольной арматуры в пролетных сечениях, где действуют положительные изгибающие моменты, необходим учет работы свесов полки. Вычисляем момент, воспринимаемый полкой сечения в предположении, что нейтральная ось совпадает с нижней гранью полки :
h0
= 0,9*h
= 0,9*50 = 45см
В первом и среднем
пролетах внешний изгибающий момент М
<
.
Следовательно, нейтральная ось находится
в полке. Коэффициент αm
определяем по формуле прямоугольных
сечений при b=
b’f
= 200см.
в первом пролете :
По таблице определяем ξ = 0,022< ξR=0,595; ζ = 0,989
Принимаем : 2Ø18A-II + 2Ø18A-II (As = 5,09+5,09 =11,37см2)
В средних пролетах:
ξ = 0,015; ζ = 0,997;
Принято : 2Ø22A-II (As = 7,6см2)
При расчете опорных сечений на отрицательные моменты необходимо учитывать, что полка находится в растянутой зоне и сопротивление ее свесов не учитывается. Расчет ведем по формулам прямоугольных сечений с шириной равной ширине ребра b=20 см. Над первой промежуточной опорой:
По таблице определяем
ξ = 0,248; ζ = 0,879
Сечения над опорами армируем двумя сетками с рабочей арматурой, параллельной оси второстепенных балок и распределенной по ширине, равной шагу балок, т. е. 2м. Принимаем над крайней опорой две сетки С-7 с рабочей арматурой Ø5 мм с шагом 150 мм. Площадь арматуры на 1 м ширины сетки :
As = 1,31см2 < 7,73/2*2 = 1,93 см2
Над средними опорами :
По таблице определяем ξ = 0,16; ζ = 0,92
Принимаем две сетки С-8 с рабочей арматурой Ø6 мм с шагом 150 мм.
As = 1,89см2 > 5,08/2*2 = 1,27 см2