2.2.7 Расчет скорости подачи vs(δ) по работоспособности инструмента

1)δ_min= 1.5 – коэффициет напряженности междузубной впадины пилы минимально допустимый

2)θ=0,35 – коэффициент формы зуба круглой пилы

3)Sz_(δ)= = = 4.05 мм/зуб (подача на зуб, найденная по критери. Предельного заполнения междузубной впадины)

4) v_s(δ)= = = 1127.5 м/мин – (скорость движения подачи, найденная по критерию предельного заполнения междузубной впадины)

Z = 96 шт, n= 2900 об/мин – исходные данные

2.2.8 Выбор рекомендуемой скорости подачи vs (рек)

v_{s (рек)}= min (v_{s (p)}; v_{s (R)}; v_{s (θ)} )= min (95.65 м/мин; 211,5 м/мин; 1127,5 м/мин)

Следовательно v_{s (рек)}= 95,65 м/мин

3 Расчет механизма подачи : определение тягового усилия, давление прижимных элементов, мощность привода

Сила тяги рифленого подающего вальца F^’_тв определяется по фотрмуле

F^’_тв=F^’_Qφ₁ (5)

Где F^’_Q - сила давления на древесину рифленого подающего вальца, Н;

φ₁ – коэффициенты сцепления рифленого вальца с древесиной, φ₁=0,37

Расчетная схема для определения тяговых усилий механизмов подачи представлена на рисунке 5.

Рисунок 5 – Расчетная схема для определения тяговых усилий механизмов подачи

Сумма сил сопротивления подаче ∑F_Q определяется по формуле

∑F_Q=∑F_S+∑F , (6)

Где ∑F_s – сумма всех составляющих сил резания, направленных навстречу подаче;

∑F – сумма сил трения, противодействующих подаче.

Для станков с вальной подачей сумарная сила трения ∑Fсв, Н,

∑F_св=∑F₁+∑F₂+∑F₃+∑F₄ (7)

Где ∑F₁= – суммарная сила трения от воздействия m прижимов контактирующими элементами скольжения, Н

∑F₂= – сила трения от воздействия на заготовку непроводных роликов, расположенных в столе станка под подающими вальцами, Н;

∑F₃= – то же от воздействии n прижимов с контактирующими элементами качения , Н;

∑F₄=( – сила трения детали о стол станка, Н;

F’_qj – давление j – го прижима с контактирующим элементом скольжения, Н;

F’’_qi – давление i – го прижима с контактирующими элементами

качения, Н

m и n – соответственно общее количество прижимов с контактирующими элементами скольжения и качения;

r_i – радиус i – го прижима качения (вальца), см;

F_Qk - давление k – го подающего вальца, Н;

l – общее количество подающих вальцов;

r_k – радиус k – го неприводимого ролика (вальца), расположенного в столе станка, см.

Функциональная схема станка представлена на рисунке 6.

F’’_св = F_s+mF’_q+nF’’_q + lF’’_Q +(mF’_q + nF’’_q+ F_n)f, (8)

Где F’св – сила сопротивления подаче при воздействии на заготовку передней (задней) группы рифленых подающих вальцов;

F’_ql = 250 H.

(при F’_ql = F’_q2 =….=F’_qj ; F’’_q2 =….=F’’_qi; F’_Q1= F’_Q2=…=F’_QK)

Сила давления на древесину рифленого подающего вальца определяется по формуле

F’_Q = (9)

F’_Q= =446.94 Н

F’’_qi=146.04+3*250+2*250* + *2*446.94* +(3*250+2*250+ (-289.76))*0.4= 6822.4 H

F’_тв = 446,94*0,37 = 165,38 Н

∑F_c = 165.38+6822.4 = 6987.78 H

Для обеспечения надежной подачи заготовки механизмом подачи станка необходимо условие:

F_T = a∑F_c (10)

Где F_Т – тяговое усилие, H;

a – коэффициент запаса, равный 1,3….1,5;

∑F_c – сумма сил сопротивления подаче.

F_Q= 1.4*6822.4= 9551.36 H