3 Размагничивающее действие поперечной реакции якоря машины постоянного тока обусловлено

Размагничивающее действие поперечной реакции якоря объясняется тем, что на набегающем крае сталь полюсного наконечника обычно не насыщена, и здесь имеет место значительное уменьшение потока, а на сбегающем крае сталь насыщена, поэтому здесь наблюдается лишь незначительное увеличение потока. В результате общий поток машины под полюсом существенно уменьшается, и для его поддержания при нагрузке необходимо увеличивать ток возбуждения.

3 Билет

1 Как выполняют фазировку вторичных обмоток трансформатора при подключении их на параллельную работу?

Фазировка трансформаторов это проверка совпадения фаз вторичных напряжений у двух трансформаторов, включаемых на параллельную работу. Как правило фазировка выполняется на низшем напряжении трансформаторов. На обмотках напряжением до 1000 В фазировка проводится вольтметром на соответствующее напряжение. Для получения замкнутого электрического контура при выполнении измерений, фазируемые обмотки следует предварительно соединить в одной точке, у обмоток с заземленной нейтралью такой точкой является соединение нейтралей через землю. У обмоток с изолированной нейтралью перефазировкой соединяют любые два вывода фазируемых обмоток. При фазировке трансформаторов с заземленными нейтралями, смотрите рисунок а – измеряют напряжение между выводом а1 и тремя выводами а2, в2, с2, затем между выводом в1 и этими же тремя выводами, и наконец между с1 и всё теми же тремя выводами.

Схемы фазировки трансформаторов для включения их на параллельную работу

При фазировке трансформаторов без заземленных нейтралей, смотрите рисунок б, последовательно ставят перемычку сначала между выводами а2 – а1 и измеряют напряжение между выводами b2 – b1 и c2 – c1, затем ставят перемычку между выводами b2 – b1 и замеряют напряжение между выводами а2 – а1 и с2 – с1, и наконец ставят перемычку между выводами с2 – с1 и замеряют напряжение между выводами а2 – а1 и b2 – b1. Для параллельной работы трансформаторов соединяются те выводы между которыми нет напряжения.

2 Пять основных характеристик генераторов

Существует пять основных характеристик генераторов: 1) холостого хода, 2) короткого замыкания, 3) внешняя, 4) ре­гулировочная, 5) нагрузочная. Все характеристики могут быть определены как эксперименталь­ным, так и расчетным путем. Рассмотрим основные характе­ристики генератора независимого возбуждения.

Характеристика холостого хода (х.х.х.)

Рис.15-1. Х.х.х.. генератора с независимым возбуждением

Х.х.х. есть зависимость э.д.с. якоря от тока возбуждения, когда нагрузка в цепи якоря отсутствует, а скорость постоянна. Поскольку х.х.х. в соответствующем масштабе повторяет магнитную характеристику машины и не зависит от способа включения обмотки возбуждения, ее получают опытным путем, как правило, при независимом питании этой обмотки. Цепь якоря при этом разомкнута для нагрузки.

Характеристика короткого замыкания (х.к.з.).

Рис.15-2. Характеристика короткого замыкания

Х.к.з. представляет собой зависимость тока якоря от тока возбуждения при замкнутой накоротко цепи якоря и постоянной скорости. Х.к.з. может быть снята только при независимом питании обмотки возбуждения, так как в случае параллельного ее включения напряжение, прикладываемое к цепи возбуждения при к.з в якоре, равно нулю. При этом х.к.з можно построить по двум точкам (кривая 1 рис.15-2). Ее смещение относительно начала координат объясняется наличием остаточного магнетизма. Часто х.к.з. сносят в начало координат (кривая 2).

Внешняя характеристика генератора независимого возбужде­ния U = f(I) при i_B = const и п = const (рис. 4-1) определяет за­висимость напряжения генератора от его нагрузки в естественных условиях, когда ток возбуждения не регули­руется.При увеличении I напряжение U не­сколько падает по двум причинам: вслед­ствие падения напряжения в цепи яко­ря IR_a и уменьшения э. д. с. Е_а ввиду уменьшения потока под воздействием по­перечной реакции якоря (при щетках на геометрической нейтрали). При дальней­шем увеличении I напряжение начинает падать быстрее, так как под воздействием реакции якоря поток уменьшается и рабо­чая точка смещается на более круто падающий участок кривой намагничивания машины.

Рисунок 4.1 – Внешняя характеристика генератора независимого возбуждения

Регулировочная характеристика i_B = f (I) при U = const и п = const показывает, как нужно регулировать ток возбуждения, чтобы при изменении нагрузки напряжение генера­тора не менялось (рис. 4-2). С увеличением I ток i_В необходимо несколько увеличивать, чтобы компенсировать влияние падения напряжения I_aR_a и реакции якоря.

Рисунок 4.2 – Регулировочная характеристика генератора независимого возбуждения

Нагрузочная характеристика U = f (i_В) при I = const и п = const по виду схожа с х. х. х. и про­ходит несколько ниже х. х. х. вслед­ствие падения напряжения в цепи якоря и влияния реакции якоря. Х. х. х. представляет собой предель­ный случай нагрузочной характери­стики, когда I = 0. Обычно нагру­зочную характеристику снимают при I = I_Н.

Рисунок 4.3 – Регулировочная характеристика генератора независимого возбуждения

3 МДС?

Магнитодвижущая сила, намагничивающая сила, величина, характеризующая магнитное действие электрического тока. Вводится при расчётах. Магнитодвижущая сила (МДС) всех обмоток переменного тока, расположенных на статоре или роторе электрической машины, должна создавать в ее воздушном зазоре вращающееся магнитное поле. Для этого каждая из обмоток, питающаяся от синусоидально изменяющегося напряжения, должна иметь МДС, синусоидально распределенную в пространстве, т. е. по расточке статора или по окружности ротора. Несоблюдение этих условий, т. е. питание от несинусоидального напряжения или несинусоидальное распределение МДС, приводит к появлению высших гармонических в кривой распределения магнитного потока, что ведет к ухудшению энергетических показателей машины.