8. Пьезометрический график

Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение в неотопительный период 800 т/ч. Расчетные температуры сетевой воды 110-70˚С.

Масштабы пьезометрического графика: вертикальный Мв 1:1000 и горизонтальный Мг 1: 10000. Напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс = 30 метров. Превышение точки В по отношению к точке А составляет 9,5 метров. Располагаемый напор в данном примере принят равным 40 метров.Превышение точки Д по отношению к точке С составляет 9,5 метра.

Определим для данного периода потери напора в главной магистрали используя формулу пересчета:

∆H^`_вод = ∆H _вод - = 9,5 - = 1,8м

Аналогичные потери напора (1,8 м) примем и для обратной магистрали. Потери напора в оборудовании источника тепла, а также располагаемый напор для квартальной теплосети примем аналогичными что и для отопительного периода.

Рис.4 пьезометрический график

9.Подбор сетевых и подпиточных насосов.

Закрытая система теплоснабжения работающая при повышенном графике регулирования с суммарным тепловым потоком Q = 296 МВт и с расчетным расходом теплоносителя G = 1850 т/ч. Потери напора в теплофикационном оборудовании источника теплоты H_ист= 25 м. Суммарные потери напора в подающей и обратной магистралях тепловой сети H_под+H_обр= 40 м. Потери напора в системах теплопотребителейH_аб= 30 м. Статический напор на источнике теплоты H_ст= 40 м. Потери напора в подпиточной линии H_пл= 10 м. Превышение отметки баков с подпиточной водой по отношению к оси подпиточных насосов z = 3 м.

Требуемый напор сетевого насоса определим по формуле:

Подача сетевого насоса G_сн должна обеспечить расчетный расход теплоносителя G_d

G_сн= G_d= 1850 т/ч

По приложению №2 принимаем к установке по параллельной схеме три рабочих и один резервный насосы СЭ 1250-100 обеспечивающие требуемые параметры при некотором избытке напора, который может быть сдросселирован на источнике теплоты. КПД насоса составляет 82%.

Требуемый напор подпиточного насоса H_пнопределяем по формуле:

Подача подпиточного насоса G_пнв закрытой системе теплоснабжения должна компенсировать утечку теплоносителя G_ут.

Согласно методическим указаниям величина утечки принимается в размере 0,75% от объема системы теплоснабжения V_сист. При удельном объеме системы 60 м³/МВт и суммарном тепловом потоке Q = 296 МВт объем системы V_сист составит:

V_сист= 60Q = 60 296 = 17760 м³

Величина утечки G_ут составит:

G_ут= 0,0075 V_сист= 0,0075  17760 = 133,2 м³/ч

По приложению №3 принимаем к установке по параллельной схеме два рабочих и один резервный насосы

6 К-8а обеспечивающие требуемые параметры с небольшим избытком напора (8 м) с КПД 70%.

10.Расчет самокомпенсации.

Определить изгибающее напряжение от термических деформаций в трубопроводе диаметром d_н= 200 мм у неподвижной опоры А (рис.) при расчетной температуре теплоносителя  = 110 ⁰С и температуре окружающей среды t_о= -38⁰С. Модуль продольной упругости стали Е = 2x10⁵ МПа, коэффициент линейного расширения  = 1,25x10^-5 1/⁰C. Сравнить с допускаемым напряжением _доп= 86 МПа

Рис.5

Определим линейное удлинение L₁ длинного плеча L₁

L₁= L₁ ( - t_o) = 1,25x10^-5 50 (110 + 38) = 0,93 м

При = 40⁰ и n = L₁/L₂ = 2.5 находим изгибающее напряжение у опоры А по формуле:

Полученное изгибающее напряжение превышает допускаемое _доп= 80 МПа. Следовательно данный угол поворота не может быть использован для самокомпенсации.