2.3. Расчёт потребной плотности грунтов.
Определяем удельный вес грунта в т.1:
(2.23.)
где
=26,8 кН/м3
удельный вес частиц грунта;
W=0,2 - весовая влажность;
- расчётный
коэффициент пористости:
(2.24.)
где
=1,1
-
коэффициент, учитывающий многократность
приложения нагрузки;
=1–
коэффициент, учитывающий высоту насыпи
на основной площадке.
Из графика компрессионной кривой земляного полотна (см. приложение):
=0,746
кН/м;
=0,072
кН/м;
=0,065
кН/м:
Для нахождения удельного веса грунта в iом слое под мощностью грунта hi,необходимо воспользоваться формулой:
Принимаем:
(2.25.)
(2.26.)
Задавшись
γ,
находим
по
формуле:
(2.27.)
Из графика компрессионной кривой земляного полотна (см. приложение ):
=0,691 кН/м; =0,039 кН/м; =0,035 кН/м
Сравнивая
полученные значения
получаем, что разница не превышает 0,05
Таблица 2.3.1
-
точка
хар-ки точки
Рпс
Рвсп
h
σϒ
∑σ
а
у
0
0
17
323,85
11,15
у/в
0
0
z
17
17
z/в
6,3
3,5
I
0,1
0,185
σ = I·P
8
3,15
в
у
12,8
12,8
11
209,55
1,53
у/в
4,74
2,63
z
17
17
z/в
6,3
3,5
I
0
0,09
σ = I·P
0
1,53
2.4.Расчет напряжений грунта основания.
Расчет напряжений в массиве грунта основания выполняют для подготовки материалов к расчету осадки грунта основания под воздействием всех нагрузок.
В качестве нагрузки на основание принимают эпюру напряжений на подошве насыпи. Эпюра учитывает нагрузку от подвижного состава, верхнего строения пути и собственного веса грунта.
Эпюра разбивается на элементарные нагрузки (треугольные и прямоугольные) и напряжения грунта основания вычисляются для каждой нагрузки по отдельности. При этом считают, что элементарные нагрузки приложены к подошве насыпи. Расчет производим в табличной форме
Расчет напряжений грунта основания.
Таблица 2.4.
Точка |
№ фигуры |
z |
y |
b |
z/b |
y/b |
I |
Pi |
σi |
∑σi |
А=0 |
I |
2 |
37,17 |
16,82 |
0,119 |
2,210 |
0 |
160,94 |
0,00 |
310,72 |
II |
2 |
0 |
40,7 |
0,049 |
0,000 |
1 |
160,94 |
160,94 |
||
III |
2 |
37,17 |
16,82 |
0,119 |
2,210 |
0,0008 |
160,94 |
0,13 |
||
IV |
2 |
20,35 |
6 |
0,333 |
3,392 |
0 |
4,1 |
0,00 |
||
V |
2 |
0 |
28,7 |
0,070 |
0,000 |
0,992 |
4,1 |
4,07 |
||
VI |
2 |
20,35 |
6 |
0,333 |
3,392 |
0 |
4,1 |
0,00 |
||
VII |
2 |
14,35 |
1,7 |
1,176 |
8,441 |
0 |
19,23 |
0,00 |
||
VIII |
2 |
0 |
25,3 |
0,079 |
0,000 |
0,9988 |
19,23 |
19,21 |
||
IX |
2 |
14,35 |
1,7 |
1,176 |
8,441 |
0 |
19,23 |
0,00 |
||
X |
2 |
12,65 |
9 |
0,222 |
1,406 |
0,05 |
120,08 |
6,00 |
||
XI |
2 |
0 |
7,3 |
0,274 |
0,000 |
0,947 |
120,08 |
113,72 |
||
XII |
2 |
12,65 |
9 |
0,222 |
1,406 |
0,05 |
120,08 |
6,00 |
||
XIII |
2 |
3,65 |
3,65 |
0,548 |
1,000 |
0,341 |
1,15 |
0,39 |
||
XIV |
2 |
3,65 |
3,65 |
0,548 |
1,000 |
0,341 |
1,15 |
0,39 |