Местные сопротивления по участкам ξ.

Табл№2

По кольцу 2 го этажа.

№ уч-ка	Арматура	диаметр	ξ	ξ
1-2	Отвод 900 Отвод 900 Тройник на ответвление Внезапное расширение	20	0,3 0,3 1.0 1	2.6
2-3	Тройник на ответвление	25	1,0	1.0
3-4	Тройник на ответвление Отвод 900	25	1 1,5 0.5	1.5
4-5	Тройник на ответвление	25	1	1.0
5-6	Тройник на ответвление	25	1,0	1.0
6-7	Вентиль Отвод 900	25	1.5 1	2.5
7-8	Тройник на ответвление	25	1,0	1,0
8-9	Тройник на ответвление	25	1	1.0
9-10	Тройник на ответвление	25	1.0	1.0
10-11	Отвод 900 Тройник на ответвление	25	0,5 1,0	2.5
11-12	Тройник на ответвление	25	1.0	1.0
12-1	Внезапное сужение Отвод 900 Отвод 900	20	0,5 1 1	2.5

По кольцу 1 го этажа.

№ уч-ка	Арматура	диаметр	ξ	ξ
1-2	Отвод 900 Отвод 900 Тройник на ответвление Внезапное расширение	20	0,3 0,3 1.0 1	2.6
2-3	Тройник на ответвление	25	1,0	1.0
3-4	Тройник на ответвление Отвод 900	25	1 1,5 0.5	1.5
4-5	Тройник на ответвление	25	1	1.0
5-6	Тройник на ответвление	25	1,0	1.0
6-7	Вентиль Отвод 900	25	1.5 1	2.5
7-8	Тройник на ответвление	25	1,0	1,0
8-9	Тройник на ответвление	25	1	1.0
9-10	Тройник на ответвление	25	1.0	1.0
10-11	Отвод 900 Тройник на ответвление	25	0,5 1,0	2.5
11-1	Внезапное сужение Отвод 900 Отвод 900	20	0,5 1 1	2.5

необходимый расход теплоносителя на участках, кг/ч., где

3,6- коэффициент перевода единиц измерения.

тепловая нагрузка участка, Вт. Расчеты в таблице№1

С- теплоёмкость воды, равна 4,19 КДж/кг*С

К- учитывает долю потерь давление на преодоление сопротивления.

-потери давления на трение.

- расчётные потери давления на местных сопротивлениях.

- потери давления в циркуляционном кольце, где - соответственно расчётные потери на трение и местных сопротивлениях, Па.

Расчет по кольцу 1-го этажа

№ уч-ка	l, м	Q,Вт.		G,кг/ч	d, мм	V,м/с		R,Па/м	Рт	 ξ	Рмс	Рц.к.
1-2	3.3	1671		57.4	20	0,11		9.81	32.3	1.5	8.79	41.09
2-3	3.2	3342		114.8	25	0,12		9.81	31.3	1	6.98	38.28
3-4	5	4177		143.5	25	0,11		9.81	49	1.5	7.03	59.03
5-6	8	5012		172	25	0,15		19.6	68.6	1	10.91	79.51
6-7	3.5	5462		187.7	25	0,15		19.6	146.8	2.5	27.27	174.04
7-8	3	5462		187.7	25	0,15		19.6	68.6	1	10.91	79.51
8-9	4	5012		172	25	0,15		19.6	58.8	1	10.91	67.91
9-10	3	4177		143.5	25	0,11		9.81	39.2	1.5	7.03	46.23
10-11	3	3342	114.8		25		0,12	9.81	29.4	1	6.98	36.38
11-1	4	1671	57.4		20		0,1	9.81	39.2	2.5	6.98	45.06
	40.5											667.07

Расчет по кольцу 2-гоэтажа

№ уч-ка	l, м	Q,Вт.		G,кг/ч	d, мм	V,м/с		R,Па/м	Рт	 ξ	Рмс	Рц.к.
1-2	2	1007.5		32	20	0,11		9.81	18.36	1.5	7.03	24.22
2-3	3.2	2127		91.3	25	0,12		9.81	29.3	1	5.86	35.16
3-4	5	3396		143.5	25	0,11		19.4	97	1.5	16.36	113.3
4-5	3	3729		143.5	25	0.15		19.62	58.2	1	10.91	69.11
5-6	11	4732		203.3	25	0,15		19.62	213.4	3	32.73	246.13
6-7	3	8568		294.4	25	0,15		39.23	117.1	0.5	11.7	126.1
7-8	3	8568		294.4	25	0,15		39.23	117.1	3	70.2	187.3
8-9	5	4732		203.3	25	0,15		19.62	97	0.5	5.45	102.4
9-10	3	3729		143.5	25	0,11		19.62	58.2	1	10.91	67.91
10-11	4	3396	143.5		25		0,12	19.4	76.6	1.5	16.36	92.96
11-12	2	2127	91.3		25		0,1	9.81	19.62	1	5.86	25.48
12-1	4	1007.5	32		20		0,177	9.81	39.24	8	5.86	45.1
	45.5											1138.17

Рнас=1805.24х1.2=2166.3 Па

Расчёт объёма расширительного бака

Расширительный бак-это металлическая ёмкость со съёмной крышкой и патрубками для присоединения труб.

-это объём воды расширительного бака приходящийся на 1000 Ватт мощности системы отопления.

Расчет грязевика.

По результатам гидравлического расчета подобрали по каталогу фирмы “Термоклуб” циркуляционный насос с ротором. Чугунный корпус насоса. Полимерное рабочее колесо. Алюминиевый корпус электродвигателя. Трехпозиционное ступенчатое регулирование скорости. Класс защиты IP44. Максимальная рабочая температура +110°,C. Максимальное рабочее давление 10 бар. Монтажный размер между накидными гайками &ndash, 180 мм. Питание 230 В, 50Гц; Грязевик вертикальный ГГ (серия ТС-567) ,производятся заводом «Триумф» по типовой серии 5.903-13, 5 выпуск. Грязевик ТС 567 выполнен с входным и выходным патрубком под приварку и снабжен съемными заглушками для их очистки, патрубками для спуска воды и выпуска воздуха. Температура теплоносителя грязевика составляет до 200°С, рабочее давление – 16 и 25 кг/см2; Расширительный бак UNIPRESS 20 л горизонтальный, корпус - сталь, мембрана – EPDM, Максимальное давление жидкости - 6 атм, производитель оборудования ООО «САБЛАЙН СЕРВИС».

Проектирование и конструирование системы вытяжной вентиляции

Жилые здания оборудуются вытяжной естественной канальной системой вентиляции с устройством каналов во внутренних стенах. Вытяжная вентиляция в каждой квартир осуществляется из кухонь, ванных комнат, уборных или совмещенных с/у.

Размеры сечения каналов в кирпичных стенах должны быть кратными размерам кирпича (140 140, 140 270)

Вентиляционные решетки установлены на расстоянии 200мм от потолка, размер их определяют, исходя из скорости прохода воздуха 0,5-1,0м/с. набольшую скорость рассчитывают решетки первого этажа, а наименьшую - верхнего этажа. Количество воздуха, удаляемого из квартиры, L_к, м³/ч, находят из расчета 3м³/ч на 1м² площади пола жилых комнат.

Количество воздуха удаляемое из кухни:

L_i1= = 100 м³/ч,

Кол-во воздуха удаляемое из санузлов

L₁= 50 м³/ч,

L₂= 50 м³/ч.

L₃= 50 м³/ч.

Кол-во воздуха удаляемое из топочной

L₃= 50 м³/ч

2.Площадь сечения вентиляционных каналов и живого сечения вентиляционных решёток определяется по формуле А_k = L/3600· v,

А_кух = 105/3600· 0.8=0.036 м2,

А₁= 50/3600· 0.8=0.017 м2,

А₂= 50/3600· 0.8=0.017 м2,

А₃= 50/3600· 0.8=0.017 м2,

А_топ= 50/3600· 0.8=0.017 м2,

2. Расчёт располагаемого гравитационного давления

Расчётное располагаемое давление вентиляционной системы для вентиляционного канала i-го этажа: , где

h_i = разность отметок выходного устья канала и центра выходной решётки i-го этажа.

ρ_н – плотность наружного воздуха при температуре -5°C = 1,27 кг/м³

Р_кух = 8.5·10(1,27–1,21) = 5.1Па,

Р₁ = 5.5·10(1,27–1,18) = 7.65 Па,

Р₂ = 5.5·10(1,27–1.18) = 4,95 Па,

Р₃ = 5.5·10(1,27–1,18) = 7.65 Па,

Р_топ = 8.5·10(1,27–1,21) = 5.1 Па,

Для кухни принимаем сечение канала размером 140270, жалюзийные решетки размером 250250; для сан. узлов и топочной принимаем сечение канала размером 140140, жалюзийные решетки размером 150150.

В курсовом проекте я применяю прямоугольные вентиляционные каналы, поэтому нужно определить эквивалентный диаметр .

а и в- измерения вентиляционного канала.

m- коэффициент учитывающий некруглость сечения.

β- поправочный коэффициент принимаемый для каналов, имеющих абсолютную шероховатость больше 0,1 мм в зависимости от V, м/с.

Так как применяется кирпичная кладка с шероховатостью 4 мм. И для неё определяется β.

, где l-длина участка.

Местные сопротивления занесены в таблицу для каждого канала.

, где V- скорость движения воздуха, м/с.

плотность воздуха, .

Определяем потери давления в канале

Полученные потери не должны превышать располагаемое гравитационное давление.

Графическое изображение системы вентиляции представлено на аксонометрической схеме воздуховодов системы вентиляции.

Номер участка	Длина участка l, м	Объем воздуха L,м3/ч	Скоростное давления в-ха, υ,м/с	Площадь сечения канала Р, м2	Размер канала a х b	Эквивалентный диаметр канала dэкв, мм	Ry			Сумма коэффициентов Σζ	Потери на м.с.,Z,Па	Суммарные потери давления
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1-1
1-2	5.5	50	0.9	0.017	140х140	140	0, 12	1.46	0.49	4.5	2.2	3.2
3-4	8.5	110	1.2	0.036	140х270	184	0,15	1.5	0.86	4.5	3.87	5.78
2-2
1-2	8.5	50	0.9	0.017	140х140	140	0.12	0.146	0.49	0,45	2.2	3.7
3-4	8.5	50	0.9	0.017	140х140	140	0.12	0.146	0.49	4.5	2.2	3.7
5-6	5.5	50	0.9	0.017	140х140	140	0.12	0.146	0.49	4.5	2.2	3.2

Полученные потери не превышают располагаемое гравитационное давление.

Заключение.

В данной работе, мы оценили уровень тепловой защиты жилого 2-этажного дома расположенного в г.Армавир, заполнили энергетический паспорт здания, который является основным документом, оценивающим энергетическую эффективность здания. Установили класс энергетической эффективности. в связи с чем получил “нормальный ” класс энергетической

эффективности здания (класс – В).

Выбрана система отопления здания- двухтрубная система отопления с нижней разводкой, в здании расставлены отопительные приборы, согласно рекомендациям по конструированию системы отопления. В результате гидравлического расчета были определены диаметры теплопровода при заданной нагрузке и рассчитанном циркуляционном давлении.

Расчет вентиляции здания определили размеры вентилируемых каналов, обеспечена устойчивая циркуляции перегретого воздуха в помещении.

Библиографический список.

1. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. М.: ФГУПЦПП, 2004.

2. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология. М.: ФГУПЦПП, 2003.

3. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: ФГУПЦПП, 2004.

4. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий. М.: ФГУПЦПП, 2004.

5. Богословский В.Н., Сканави А.Н. Отопление. М.: Стройиздат, 1991.

6. Моисеенко Н. Г. Теплогазоснабжение и вентиляция: Методические указания к практическим занятиям и домашнему заданию по дисциплине «Инженерное оборудование зданий»/Юж.-Рос. гос.техн. ун-т. – Новочеркасск: ЮРГТУ (НПИ), 2009 г.

7. Моисеенко Н.Г. Инженерно-экологические системы теплоснабжения и энергосбережения зданий: Учеб.пособие/ ЮРГТУ – Новочеркасск, 2007.

36