6.4 Выбор проводников на стороне 10 кВ

6.4.1 Выбор кабеля, отходящей к насосной станции.

Сечение кабеля выводов из ЗРУ-10 кВ выбираем по:

6.4.1.1 Экономической плотности тока

(6.40)

(см. п.6.1)

Кабели 10кВ выбираются по экономической плотности тока по Jэ=1,0 для кабелей с алюминиевыми жилами и Тмах>5000ч.

выбрано для

Выбираем кабель марки 3хАПВПГ-300 U=10 кВ, одножильный сечением 300 мм², (I_доп =466 А).

6.4.1.2 Допустимому току

К насосной станции отходят две кабельные линии. Поправочный коэффициент на число рядом проложенных кабелей =0,93 1; поправочный коэффициент на температуру окружающей среды =1 1

Тогда длительно допустимый ток определяется по формуле

(6.41)

(6.42)

(см. п.6.1)

424 А<433,4 А

Условие выполняется.

6.4.1.3 Термической стойкости

(6.43)

Ток КЗ за кабелем меньше, чем ток КЗ на шинах НН ПС №1, поэтому достаточно проверить кабель по тепловому импульсу тока кз на шинах НН ПС №1.

Определяем минимальное сечение, для алюминия С=100

мм²

qmin<q

(6.44)

122,88 мм²<300мм²

Окончательно принимаем кабель 3хАПВПГ-300, I_доп=433,4 А.

6.4.2 Выбор кабеля, отходящего к ПС городской сети.

Сечение кабеля выводов из ЗРУ-10 КВ выбираем по:

6.4.2.1 Экономической плотности тока

(6.44)

(см. п.6.1)

Кабели 10кВ выбираются по экономической плотности тока по Jэ=1,1 для кабелей с алюминиевыми жилами и 3000ч <Тмах<5000ч.

выбрано для

Выбираем кабель марки 3хАПВПГ-300 U=10 кВ, одножильный сечением 300 мм², (I_доп =466 А).

6.4.2.2 Допустимому току

К ПС городской сети отходят две кабельные линии. Поправочный коэффициент на число рядом проложенных кабелей =0,93 1; поправочный коэффициент на температуру окружающей среды =1 1

Тогда длительно допустимый ток определяется по формуле

(6.45)

(6.46)

(см. п.6.1)

538 А>433,4 А

Условие не выполняется.

Выбираем кабель марки 3хАПВПГ-500 U=10 кВ, одножильный сечением 300 мм², (I_доп =602 А).

538 А<559,8 А

Условие выполняется.

6.4.2.3 Термической стойкости

(6.47)

Ток КЗ за кабелем меньше, чем ток КЗ на шинах НН ПС №1, поэтому достаточно проверить кабель по тепловому импульсу тока кз на шинах НН ПС №1.

Определяем минимальное сечение, для алюминия С=100

мм²

qmin<q

(6.48)

122,88 мм²<500мм²

Окончательно принимаем кабель 3хАПВПГ-500, I_доп=559,8 А.

6.4.3 Выбор кабеля, отходящего к заводу холодильников.

Сечение кабеля выводов из ЗРУ-10 КВ выбираем по:

6.4.3.1 Экономической плотности тока

(6.49)

(см. п.6.1)

Кабели 10кВ выбираются по экономической плотности тока по Jэ=1,1 для кабелей с алюминиевыми жилами и 3000ч <Тмах<5000ч.

выбрано для

Выбираем кабель марки 3хАПВПГ-300 U=10 кВ, одножильный сечением 300 мм², (I_доп =466 А).

6.4.3.2 Допустимому току

К заводу холодильников отходят две кабельные линии. Поправочный коэффициент на число рядом проложенных кабелей =0,93 1; поправочный коэффициент на температуру окружающей среды =1 1

Тогда длительно допустимый ток определяется по формуле

(6.50)

(6.51)

(см. п.6.1)

461 А>433,4 А

Условие не выполняется.

Выбираем кабель марки 3хАПВПГ-400 U=10 кВ, одножильный сечением 300 мм², (I_доп =529 А).

461 А<492 А

Условие выполняется.

6.4.3.3 Термической стойкости

(6.52)

Ток КЗ за кабелем меньше, чем ток КЗ на шинах НН ПС №1, поэтому достаточно проверить кабель по тепловому импульсу тока кз на шинах НН ПС №1.

Определяем минимальное сечение, для алюминия С=100

мм²

qmin<q

(6.53)

122,88 мм²<400мм²

Окончательно принимаем кабель 3хАПВПГ-400, I_доп=492 А.

6.4.4 Выбор ошиновки от выводов НН АТ до КРУ

Согласно ПУЭ сборные шины и ошиновку в пределах РУ по экономической плотности тока не выбирают, поэтому выбор производится по:

6.4.4.1 Допустимому току

(6.54)

(см. п.6.1)

- длительно допустимый ток провода с учетом поправки на температуру окружающей среды

принимаю равным 1 1

Принимаем двухполосные алюминиевые шины прямоугольного сечения , расположенные плашмя.

Получилось, что >

6.4.4.2 Термической стойкости

(6.55)

- некоторая функция, принимается по справочным данным в зависимости от марки шины и напряжения сети 2

6.4.4.3 Механической стойкости

Определяем пролет L при условии, что частота собственных колебаний будет > 200 Гц

(6.56)

-момент инерции,

-сечение,

Если шины на изоляторах расположены плашмя, то

b-толщина шины, см

-ширина шины, см

Принимаем расположение пакета шин плашмя, пролет , расстояние между фазами

Определим расстояние между прокладками

	(6.57)
	(6.58)

, определено по табл. 4.2 2

, определено по рис. 4.5 2

Масса полосы на 1 метр определяется по сечению , плотности материала шин (для алюминия ) и длине 100 см.

Принимаем меньшее значение , тогда число прокладок в пролете

Принимаем

При двух прокладках расчетный пролет

Определяем силу взаимодействия между полосами

(6.59)

Для полосы

Напряжение в материале полос

(6.60)

Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз

(6.61)

Получилось, что < 3 из – за механического резонанса.

Таким образом шины механически прочны.

6.4.5 Выбор изоляторов

Выбираем опорные изоляторы С6-80І УХЛ 3

, , высота изолятора 190 мм

Проверяем изоляторы на механическую прочность

Максимальная сила действующая на изгиб

(6.62)

<

Таким образом, выбранный изолятор проходит по механической прочности.

Выбираем проходные изоляторы П-10-5000-4250

, > ,

Проверяем изоляторы на механическую прочность

< 0.6

Таким образом, выбранный изолятор проходит по механической прочности.