2. Назначение отверстия моста

Минимально необходимое отверстие моста по условию баланса наносов определяется как:

Р=3,04 ;

q = ;

L= ;

где: В_Р – ширина русла реки, м;

_{µ - коэффициент сжатия потока промежуточными опорами;}

Q_P - расход, проходящий в русловой части потока;

Р – коэффициент общего размыва;

q – удельный расход на единицу длины отверстия моста, м³/ч;

L- отверстие моста, м

Для расчета отверстия моста нужно знать допустимую величину коэффициента размыва, которая определяется удельным расходом, в свою очередь, зависящий от искомого отверстия моста. Эту задачу решаем подбором:

Табл. 5 Подбор отверстия моста

Исходное отверстие L,м	190	200	220	229
Удельный расход q,м2/с	16,8	16	14,54	13,97
Коэффициент размыва Р	1,27	1,28	1,3	1,31
Конечное отверстие	237,9	235,65	231,08	229,08

Полученное отверстие моста необходимо правильно разместить в пределах морфоствора.

Принимаем отверстие моста L = 229 м.

т. к. отверстие моста больше чем больше ширины русла на 229 – 190 = 39 м.

Суммарный расход на поймах

2. Расчёт регуляционных сооружений

Для устройства струенаправляющих дамб необходимо, чтобы не менее 15℅ расчетного расхода воды пропускалось через поймы или имеется значительная косина перехода.

После устройства мостового перехода часть потока, проходившая в бытовых условиях по поймам, перекрывается подходами к мосту (насыпями) и должна будет свернуть к отверстию моста. Для плавного ввода под мост этой части потока, устраиваются верховые струенаправляющие дамбы, а для организации плавного растекания потока после выхода его из под моста – низовые. Очертания верховой дамбы принимаются эллиптическими, а размеры её рассчитываются исходя из степени стеснения потока насыпи подходов к мосту.

Коэффициент стеснения подходами для односторонней поймы:

δ = ;

где,

Q_Пер. – часть бытового расхода, перекрытая подходами на левой или правой пойме;

Q_Расч. – расчетный расход.

L₁ = 37 м.; Q = 940 м³/сек; h_ср = 4,85 м.; площадь живого сечения W = 4,85*37 =179,45 м²;

ν_ср = 0,61 м/с; => Q _{неперекр. пп} =109 м³/сек => Q _{пер. пп} = 940 – 109 м³/сек = 831 м³/сек

δ = =831/3200=0,26

Соотношение полуосей эллипса, по которому очерчиваются оси струенаправляющих дамб, назначается по величине коэффициента стеснения:

Кп=1,83

Размеры верховой дамбы определяются по величине ее проекции на ось мостового перехода Вв (малая полуось эллипса):

Ввп=Ап*Вр=0,22*190=42м

Параметр Ап принимается в зависимости от того же коэффициента стеснения.

Координаты криволинейной оси струенаправляющей дамбы даются в относительной форме в таблице 7. Абсолютные значения координат получаются умножением относительных на величину проекции Вв.

Табл. 7 Координаты верховой дамбы

Правая дамба
Относит. коорд.			Абсолют.коорд.
К=1,83			Вв=42
X/Bв	Y/Bв	X		Y
0,00	0,000	0,00		0,00
0,20	0,006	8,40		0,25
0,40	0,028	16,80		1,18
0,60	0,058	25,20		2,44
0,80	0,100	33,60		4,20
1,00	0,163	42,00		6,85
1,20	0,244	50,40		10,25
1,40	0,356	58,80		14,95
1,60	0,514	67,20		21,59
1,70	0,629	71,40		26,42
1,75	0,710	73,50		29,82
1,78	0,767	74,76		32,21
1,80	0,819	75,60		34,40
1,81	0,852	76,02		35,78
1,83	1	76,86		42,00

В голове верховой дамбы устраивается приставка, очерчиваемая по окружности радиуса r=0,2·Вв=8,4 м с углом разворота 90-120°.

Большая полуось эллипса а_в=Кп·Вв, т.е. а_вп=76,86м.

Ось низовой дамбы проектируется также из двух сопряженных элементов – круговой кривой с радиусом R=2а_в =2·76,86=153,72м и углом разворота, β=7,4° и касательной к ней прямой. В проекции на нормаль к створу перехода низовая дамба вдвое меньше верховой.

Координаты рассчитываются (табл. 8) с шагом абсциссы 10м по упрощенным формулам.

Табл. 8 Координаты низовой дамбы

	X	tgβ=X/2ав	Y=X2/4ав
Криволинейная часть дамбы	-10	-0,0651	0,3253
	-20	-0,1301	1,3011
Прямолинейная часть дамбы	-38,43	-0,2500	4,8038

Рис. 4 Струенаправляющая дамба

79

76,86

8,4

42

37