2.4 Проверка качества зацепления по геометрическим показателям

22. Коэффициент наименьшего смещения (проверка отсутствия подрезания зуба) шестерни и колеса

x_min1=h_e^* - h_a^* - (z₁sin²)/2

x_min2=h_e^* - h_a^* - (z₂sin²)/2

Сделать заключение о работоспособности передачи, сравнив коэффициент наименьшего смещения с заданным.

При x₁ x_min1 подрезание зуба шестерни отсутствует.

При x₂ x_min2 отсутствует подрезание зуба колеса.

При сравнении коэффициентов смещения подставить цифровые значения для колеса и шестерни.

23. Радиус кривизны в граничной точке профиля зуба (провар­ка отсутствия интерференции зубьев) шестерни и колеса

_е1=d₁sin/2 – (h_e^* - h_a^*-x₁)m/sin

_е2=d₂sin/2 – (h_e^* - h_a^*-x₂)m/sin

Дать заключение о наличии или отсутсвии интерференции зубьев. При _е1_p1 и _е2_p2 интерференция зубьев отсутствует. При _е0 происходит подрезание зуба. Заключение обосновать ,подставив цифровые значения.

24. Коэффициент торцового перекрытия

_=[z₁tg_a1 + z₂tg_a2 – (z₁+z₂)tg_w]/2

ГОСТ 16532-70 рекомендует для прямозубых передач иметь _1,2

25. Нормальная толщина зуба на окружности вершин

S_a1=[/2+2x₁tg+z₁(inv-inv_a1)]mcos/cos_a1

S_a2=[/2+2x₂tg+z₂(inv-inv_a2)]mcos/cos_a2

Дать заключение о работоспособности зубчатых колес. Гост 16532-70 рекомендует иметь S_a0,3m при однородной структуре материала зубьев и S_a0,4m при поверхностном упрочнении зубьев. Заключение обосновать, подставив цифровые значения.

5. Проверка качества зацепления по удельному скольжению

Качество зацепления оценивается по максимальному удельному скольжению в контактной точке профиля зуба при движении общей точки по всей длине активной линии зацепления. Скорости общей точки К по эвольвентному профилю в направлении скольжения для шестерни и колеса пропорциональны расстояниям _k1и _k2 точки контакта К от точек N₁ и N2. Эта скорость равна тангенциальной составляющей точки контакта.

V^t_k1=₁l_N1к=₁_k1

V^t_k2=₂l_N2к=₂_k2

При построении графиков зависимостей V^t_k1 и V^t_k2 воспользуемся равенством этих скоростей в полюсе Р. Эту скорость следует изобразить любым отрезком PВ, проведенным из полюса Р.

Прямые, исходящие из точек N₁ и N₂ и проходящие через В дают зависимости V^t_{k1 и} V^t_k2.

Графики этих зависимостей (в масштабах для ско­ростей) для всей длины линии зацепления N₁N₂ необходимо построить на листе чертежа зубчатой передачи.

Рис. 5 Диаграммы тангенциальных составляющих скоростей точек контакта V^t_к1 и V^t_к2 вдоль теоретической линии зацепления.

27. Удельное скольжение контактной точки эвольвентного профиля шестерни и колеса помещаем в таблицу

₁₂= (V^t_k1- V^t_к2 )/ V^t_k1 = (у₁-у₂)/у_{1 ;} ₂₁= (V^t_к2 - V^t_k1)/ V^t_к2 = (у₂-у₁)/у_{2 ;}

Для вычисления удельного скольжения рекомендуется исходные данные и результаты записать в таблицу.

	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
У1
У2
У1-У2
12
У2-У1
21

В число расчетных положений необходимо включить начальную контактную точку профилей зубьев А и конечную контактную точку профилей зубьев В, полученные от пересечения окружностей вершин обоих колес с линией зацепления N₁N_2.