§ 6.2.4. Усиление фундаментов буроинъекционными сваями с электроимпульсным уплотнением бетона и грунтов

Электроимпульсная технология уплотнения бетона буроинъекционных свай основана на передаче кратковременных импульсов большой мощности в теле скважины, заполненной подвижной бетонной или цементно-песчаной смесью. Для создания импульсов используются специальные установки, обеспечивающие повышение напряжения с 220-380 В до 4,0-10 кВ.Электроэнергия повышенного напряжения, проходя через выпрямитель, накапливается в блоке конденсаторов. С помощью специального разрядника - коммутатора накопленная энергия через коаксиальный кабель подается к излучателю,помещенному в свежеуложенную бетонную смесь. Излучатель состоит из двух электродов с фиксированным расстоянием между ними. При подаче напряжения образуется разряд, который сопровождается повышением температуры и гидродинамического давления до 10⁷-10⁸ МПа за период времени 10^-4-10^-5 с. В результате гидравлического удара образуются сферические волны сжатия, которые через жидкую фазу бетонной смеси распространяются в окружающем грунте, тем самым уплотняя это пространство и расширяя стенки скважины. Одновременно происходит уплотнение мелкозернистой бетонной смеси. Совокупность факторов уплотнения грунта стенок скважины и бетонной смеси дает увеличение несущей способности свай. По данным фирмы«Рита», достигается повышение несущей способности свай в 2 раза, сопротивление грунта под пятой возрастает в 1,3-2,0 раза, а на боковых поверхностях - в1,2-1,5 раза.

На рис. 6.20 приведены принципиальная схема формирования электрогидравлических импульсов в бетонной смеси и динамика передачи давления на стенки скважин.

Рис. 6.20. Схема формирования электрогидравлических импульсов при устройстве свай а - общая технологическая схема; б - схема разрядника и механизма уплотнения стенок скважины; в - распределение плотности зоны грунта, примыкающей к скважине; г - распределение пульсации давления в бетонной смеси и грунте; 1 - скважина; 2 - погружная труба с разрядником; 3 ,4 - генератор импульсного тока; 5 - литая бетонная смесь; 6 ,7 - разрядник с изолятором; Р _max- плотность грунта после электроимпульсного воздействия;Р ₀ - начальная плотность

Распространение сферических волн через бетонную смесь обеспечивает уплотнение стенок скважины.

Для повышения технологического эффекта целесообразно использовать высокопластичные смеси с добавкой суперпластификатора С-3 в объеме 0,2-0,3 % массы цемента. Меньшая сжимаемость смеси создает предпосылки более эффективной передачи импульсов стенкам скважины.

При этом в силу высокого коэффициента затухания bнаблюдается экспоненциальное снижение амплитуды давления пропорционально коэффициенту затухания P_g = P ₀ e ^{-b r} , где r - расстояние от источника импульса до исследуемой точки; P ₀ - динамическое давление на стенку скважины.

Таким образом, достигается локальное уширение скважины за счет кратковременного действия динамической нагрузки и повышения плотности грунта.

Зона уплотнения стенок зависит от величины динамического давления и реологических характеристик грунта. В свою очередь, динамическое давление в зоне разряда P_g = f ( V , D , R ), где V - подаваемое напряжение; D - зазор между электродами; R - электрическое сопротивление бетонной смеси.

При подаче электроэнергии на электроды излучателя в межэлектродном пространстве создается высокая плотность энергии порядка 10¹³-10¹⁴ Дж/м². В результате образуется плазма с высокой температурой и давлением до 10⁸-10¹⁰Па. Парогазовая смесь совершает работу по формированию сферической ударной волны, которая распространяется по бетонной смеси, совершая работу по уплотнению грунта начиная с границы раздела «бетон-грунт» (рис. 6.21).

Рис. 6.21. Характер распределения динамического давления в бетонной смеси (1) и грунте (2) Р₀ - давление на границе раздела сред; Р_ст.гр- статическое давление грунта; Р_г.б - гидростатическое давление бетонной смеси

К моменту окончания ввода энергии канал разряда развивается в парогазовую полость, продолжая расширяться,что способствует образованию камуфлетного уширения. Когда в полости давление снизится до гидростатического давления бетонной смеси, происходит процесс«схлопывания» полости, а этот объем занимает бетонная смесь. За полный цикл подачи импульса происходит уплотнение грунта на величину D r c последующим затуханием волны также по экспоненциальной зависимости, но с другим коэффициентом затухания.

По экспериментальным данным,давление ударной волны в радиусе 1 м от центра разряда составляет 3,56 МПа, а на расстоянии 1,2 м - 1,82 МПа. Это свидетельствует о высоком коэффициенте затухания ударной волны в грунтовых условиях и более высоких давлениях на границе раздела сред.

По данным Г.Н. Гаврилова, при энергии в 20-40 кДж достигается уплотнение грунта на 10-15 % в радиусе до 0,8м.

Динамический режим пульсации требует учета характеристик грунта, которые определяются путем бурения контрольных скважин с целью определения залегания различных по физико-механическим и реологическим характеристикам грунтовых слоев. Эти данные позволяют осуществлять электрогидравлическую обработку с переменным режимом (энергии)воздействия. Компьютерное управление процессами позволяет получать сваи с заданной несущей способностью.

Технологическая последовательность операций при изготовлении свай состоит в: установке инвентарного кондуктора; бурении скважины и монтаже обсадной трубы; заполнении скважины мелкозернистой литой бетонной смесью подвижностью П5; установке электродной системы в забой скважины и обработке пяты сваи; импульсной обработке ствола сваи по расчетному режиму с дополнением бетонной смеси;погружении арматурного каркаса; демонтаже инвентарного кондуктора; формировании оголовка сваи.

На рис. 6.22 приведена технологическая схема устройства свай.

Рис. 6.22. Технологическая схема устройства свай по разрядно-импульсной технологии 1 - буровой станок; 2 - трансформаторная подстанция; 3 -генератор импульсного тока; 4 - металлическая труба для размещения системы подачи напряжения; 5, 6 - разрядник; 7 -кондуктор; D_n- диаметр уширения пяты; D_у - диаметр уширения по высоте сваи; d₁- диаметр скважины; s₁ - s₁ - сопротивление слоев грунта сжатию

При производстве работ необходимо определить так называемый отказ, т.е. такое камуфлетное уширение,при котором последующее разрядно-импульсное воздействие не приводит к уширению полости сваи.

Это условие контролируется понижением и стабилизацией уровня бетонной смеси.

Особое место в производстве работ отводится процессу уширения «пяты», что в целом определяет несущую способность сваи.

Методика определения несущей способности свай производится согласно нормативному документу СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».

При расчете свайных фундаментов по предельным состояниям первой группы требуется выполнить расчет по несущей способности грунта основания свай (п. 3.1 СНиП 2.02.03-85).

Несущую способность грунтов основания одиночной сваи в составе фундамента и вне его рассчитывают исходя из условия (п. 3.10 СНиП 2.02.03-85): P_CB = F_d / g _K , P_CB- расчетная нагрузка, передаваемая на сваю; F_d - расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи (несущая способность сваи); g _K - коэффициент надежности, принимаемый в соответствии с требованиями СНиП2.02.03-85.

Несущая способность висячей сваи определяется по зависимости F_d = g _с× ( g _CR × R × A + u S g _cf × × f_i × l_i ) , g _с =1 - коэффициент условий работы сваи; g _с= 1,3 - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи(принимается как для сваи с камуфлетным уширением); g _cf- коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи (при разрядно-импульсной обработке i -го горизонта принимается g _cf = 1,3); R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (кПа).

Серия электрических разрядов в зоне скважины образует уширения, которые заполняются бетонной смесью под действием гидростатического давления.

Понижение уровня бетонной смеси равно: D h = h _нач - h _кон .

Расход бетона на заполнение полости равен: V _б = p d ² _c /4 D h , где d_c - диаметр скважины, м.

Приравняв объем полости к расходу бетона, требуемого на ее заполнение, получим диаметр условной полости,равный

Из теории камуфлетных взрывов известно, что отношение величины зоны уплотнения к радиусу образуемой полости не зависит от масштаба взрыва и находится в пределах 3,0-3,5: D _у= ( 3,0 - 3,5 ) D_n , D _у - диаметр зоны уплотнения, м; D_n - диаметр условной полости, м. F - площадь опирания сваи, принимаемая равной площади поперечного сечения уширения, получаемая в результате обработки ее забоя по разрядно-импульсной технологии, составляет F = p D ² _у /4 , где D _у - наибольший диаметр, м, разрядно-импульсного уширения; определяется по зависимости где g _б= 0,9 - коэффициент, учитывающий потери бетонной смеси и уменьшение объема смеси в формируемом уширении за счет фильтрации воды из растворной части в окружающий грунт; h = D h / d_c - коэффициент, учитывающий отношение изменения уровня бетонной смеси к диаметру скважины; и _i - периметр поперечного сечения ствола сваи на i -м горизонте, м: и _i = D D _у , м; s _гр - расчетное сопротивление i -го слоя грунта на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м²), принимается по СНиП 2.02.03-85; h _i - толщина i -го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

Технология усиления фундаментов сваями по разрядно -импульсной технологии

Технологические схемы усиления фундаментов с применением наклонных свай РИТА осуществляются с выполнением работ как со стороны подвального помещения, так и по наружному периметру зданий. Устройство свай производится с наклоном в пределах 5-20° от вертикали.При удовлетворительном состоянии кладки электроимпульсное уплотнение осуществляется за пределами подошвы фундаментов.

Значительное повышение несущей способности достигается путем возведения распределительных железобетонных балок, располагаемых в поперечном сечении, с последующим устройством выносных буроинъекционных свай симметрично оси ленточных фундаментов (рис. 6.23).

Рис. 6.23. Усиление ленточных фундаментов сваями РИТА а - с внешней стороны бесподвального фундамента; б - двустороннее усиление; в -передача нагрузки на сваи через распределительные балки

Для усиления фундаментов сваями энергия пульсации должна составлять 20-50 кДж с частотой подачи до 60 имп/мин.

Количество свай на 1 мп фундаментов определяется из условия их несущей способности с учетом дополнительных нагрузок от надстраиваемых этажей. Шаг размещения свай оптимизируется не только с техническим, но и с экономическим обоснованием.

Для более полной оценки несущей способности свай производят оценку структуры грунтов, их глубины залегания и физико-механических характеристик. Эти данные получают путем зондирования. Они необходимы для назначения технологических параметров электроимпульсной обработки и компьютерного контроля качества работ.

Для уточнения фактических параметров несущей способности производят испытания контрольных свай,устраиваемых в зоне производства работ. Это обстоятельство позволяет свести до минимума риск снижения их несущей способности с расчетными параметрами.

Технологический эффект от использования электроимпульсной технологии иллюстрируется данными контрольных испытаний буроинъекционных свай без опрессовки, с опрессовкой под давлением 0,4МПа и свай с электроимпульсным уплотнением (рис. 6.24).

Рис. 6.24. Сопоставительный анализ буроинъекционных свай без опрессовки (1), с опрессовкой под давлением 0,4 МПа (2) и свай с электроимпульсным уплотнением (3), (4)

Двух-трехкратное повышение несущей способности и снижение осадок зарегистрированы для сложных инженерно-геологических условий при реконструкции объектов различного технологического назначения.

Восстановление несущей способности ленточных фундаментов

Технология восстановления несущей способности ленточных фундаментов по разрядно-импульсной технологии состоит в их цементации путем бурения скважин на ²/₃глубины фундамента с последующим заполнением цементным раствором.Разрядно-импульсное устройство мощностью до 4,0 кВ погружается в скважины и производится серия импульсов с последовательным подъемом разрядника и дополнением смеси в скважину. В момент прохождения импульсов создается избыточное гидродинамическое давление, которое способствует заполнению разрушенных швов и отдельных полостей ленточных фундаментов.

Для восстановления бутовой или кирпичной кладки фундаментов энергия электрического разряда принимается в пределах0,3-1,5 кДж, а частота подачи импульсов 10-150 в минуту. Для цементации зоны«фундамент-грунт» энергия электрического разряда повышается до 5-15 кДж.Воздействие разрядными импульсами производят до полного насыщения цементным раствором кладки, которое визуально оценивается, например, со стороны подвальной части.

На рис. 6.25 приведена принципиальная схема восстановления и усиления фундаментов по данной технологии. Она осуществляется с внешней и внутренней сторон фундамента с шагом размещения скважин 0,5-0,8 м. Образование скважин с внутренней стороны осуществляется легкими бурильными установками, размещаемыми на подвальном перекрытии.

Рис. 6.25. Технологические схемы восстановления и усиления фундаментов цементацией с использованием разрядно-импульсной технологии а - схемы насыщения цементным раствором швов кладки; б -технологическая последовательность производства работ; в - зоны действия цементации; 1 - фундамент из бутовой кладки; 2 - скважина диаметром 30-40 мм; 3 - зоны проникновения цементного раствора в кладку; 4 - возможное укрепление основания цементацией

Для восстановления несущей способности фундаментов разрабатываются проект производства работ и технологические карты. С учетом степени износа фундаментов назначаются технологические режимы цементации: энергия электрического разряда, частота пульсации, шаг скважин и продолжительность динамического воздействия.

Для оценки технологической эффективности и качества работ осуществляют контрольную отрывку шурфов по периметру здания, визуальную и инструментальную оценки степени заполнения швов цементным раствором, а также монолитности фундаментов в целом.

По результатам обследований составляют акт на скрытые работы.

Для более детальной оценки несущей способности фундаментов производят отбор кернов и их испытания в лабораторных условиях.