Минобрнауки россии

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Факультет «Машиностроения и автомобильного транспорта»

Кафедра «Инструментальные системы и сервис автомобилей»

Курсовая работа

по учебной дисциплине « Метрология,

стандартизация и сертификация»

ВАРИАНТ 70-2

Выполнил: студент 3МиАТ14 В.С. Глушков

Руководитель: О.М. Акушская

САМАРА

2013г.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Расчет и выбор посадок колец подшипника 6-207 3

на вал и в корпус для соединений 12- 16 - 15.

2. Расчет и выбор посадки с зазором для соединения 4-12. 8

3. Расчет предельных диаметров и допусков резьбового соединения 10

М24х1,5 - 7G/7h6h..

4. Выбор поверхности центрирования и посадки для 14

шлицевого соединения 12-13.

5. Расчет допусков размеров размерной цепи методом max-min 18

Библиографический список 22

1 Расчет и выбор посадок для колец подшипника 6-207 на вал и в корпус

1.1 Определение основных размеров подшипника и предельных отклонений на присоединительные размеры.

По табл. 6 [1] определяем основные размеры колец подшипника, определив dm=07x5=35 мм, для серии диаметров 2 и серии ширин нулевой Dm=72 мм; В=17 мм; г=2 мм.

По табл. 2 с. 279 [2] находим предельные отклонения среднего диаметра отверстия внутреннего кольца подшипника dm=35мм (ES=0, ЕI=-10 мкм). Поле допуска на внутренний диаметр внутреннего кольца 35L6 (_-0,01).

Предельные отклонения на наружный диаметр наружного кольца подшип­ника Dm =72 мм (es=0, ei =-11 мкм), тогда поле допуска наружного кольца подшипника

72l6(_-0,011).

1.2 Расчет и выбор посадки внутреннего кольца подшипника на вал и расчет радиального посадочного зазора.

Пользуясь формулой [3], рассчитываем интенсивность радиальной нагрузки Ра на посадочной поверхности вращающегося циркуляционно-нагруженного внутреннего кольца

,

где R- радиальная нагрузка на опору, К=1,36кН;

В - ширина кольца подшипника, В = 17 мм ;

г - радиус монтажных фасок, г = 2 мм ;

k₁ - динамический коэффициент посадки, по табл. П5 [3] k₁=1 ;

k₂ - коэффициент учитывающий степень ослабления посадочного натяга при полом вале , т.к. вал сплошной , k₂= 1.

По табл. 7 с. [2] и П 7[3] выбираем поле допуска вала d =35 js6 (± 0,008),

образующее с полем допуска отверстия внутреннего кольца подшипника переходную посадку

, со средневероятным натягом

Nm=em- Em,

где em=0,5*(8+(-8))=0 мкм

E_m= 0,5*( 0 + ( - 10)) = -5 мкм ,

тогда N_m - 0 - ( - 5) = 5 мкм .

Пользуясь формулой [3] определяем наличие посадочного радиального зазора Gr при наибольшем натяге

N_max =es - EI = 8 - ( -10 ) =18 мкм Определяем наличие посадочного радиального зазора G_r .

По табл. П8 [3] находим начальные радиальные зазоры

G_rmin = 6 мкм ; G_rmax=20 мкм и рассчитываем средний начальный зазор G_rm:

G_rm = 0,5.(G_rmin + G_rmax ) = 0,5 ( 6 + 20 ) = 13 мкм Устанавливаем значение эффективного посадочного натяга:

Nd =0,85* N_max =0,85*18 = 15,3 мкм,

приведенного наружного диаметра внутреннего кольца:

и диаметральной деформации его дорожки качения:

Тогда Gʹ_r = G_rm –Δd₁= 13 - 12,1 = 0,9 мкм

и, следовательно, при намеченной посадке после установки подшипника на вал в нем сохраняется зазор, который является посадочным радиальным зазором.

1.3 Определение посадки наружного кольца подшипника в корпус.

Для посадки не вращающегося кольца подшипника, воспринимающего местное нагружение выбираем по табл. П 3 [3] и табл. .7 с. 47 [2] поле допуска отверстия в неразъемном корпусе 72 Н7 (^{+0, 030}), образующее с полем допуска наружного кольца

7216 (-_{0, 011}) подвижную посадку

с зазорами :

Smin=EI - es = 0- ( 0) = 0 мкм.

Smax = ES- ei = 30- (- 11) = 41 мкм.

На чертеже СамГТУ 120200.062.70-2.01 изображаем эскиз узла под­шипника 6 - 207 и присоединительных деталей.

На чертеже СамГТУ 120200.062. 70-2.02 изображаем схему полей допусков посадки 72Н7/l6.

На чертеже СамГТУ 120200.062.70- 2.03 изображаем схему полей допусков посадки 35 L6/js6.