Книги / Теплотехника. Троян Е.Н. 2005 г

ставляющего собой изобарный подогрев воздуха в регенераторе, изобарного процесса 5 – 3, соответствующего подводу тепла в камере сгорания за счет сгорания топлива, процесса адиабатного расширении газов 3 – 4 в турбине, изобарного охлаждения выхлопных газов в регенераторе 4 – 6 и, наконец, условного замыкающего цикл изобарного процесса 6 – 1, при этом тепло передается окружающей среде.

Если предположить, что охлаждение газов в регенераторе происходит до температуры воздуха, поступающего в него, т.е. от Т4 до Т6 = Т2, а сжатый воздух будет нагрет в регенераторе до температуры газов, т.е. от Т2 до Т5 = Т4, то регенерация будет полная.

Количество тепла, подводимое к рабочему телу в изобарном процессе 5 – 3:

q1 = сp (T3 – T5) = сp (T3 – T4),

а отводимое в изобарном процессе 6 – 1:

|q2| =сp (T6 – T1) = сp (T2 – T1).

Подставляя q1 и |q2| в общее соотношение

получим

Температуры в основных точках цикла (смотри 6.3.1):

Термический КПД цикла ГТУ с подводом тепла при Р = const и полной регенерацией зависит от начальной температуры Т1 и температуры в конце адиабатного расширения Т4.

Практически полную регенерацию осуществить нельзя. Нагреваемый в регенераторе воздух будет иметь температуру Т7, несколько меньшую Т5, а охлаждаемые газы – температуру Т8, более высокую, чем Т6 (рисунок 6.13). Поэтому ηt цикла будет зависеть от степени регенерации.

Степенью регенерации «r» назовем отношение количества тепла, полученного сжатым воздухом в регенераторе, к тому количеству тепла, которое он мог бы получить, будучи нагрет от Т2 до Т5 = Т4 на выходе из газовой турбины.

Термический КПД цикла ГТУ с неполной регенерацией, т.е. при r < 1, определяется следующим образом

Величина степени регенерации зависит от конструкции теплообменника.

основном используются паросиловые установки. Теплосиловые установки, в которых в качестве рабочего тела применя-

имуществ, существенно отличающих их от теплосиловых установок с газообразным рабочим телом.

Из котла пар поступает в паровую турбину 2. При расширении в соплах турбины поток пара приобретает значительную кинетическую энергию. На лопатках рабочего колеса турбины эта энергия превращается в механическую энергию вращения рабочего колеса и затем в электроэнергию с помощью электрогенератора 3, вращаемого турбиной.

На выходе из турбины влажный пар имеет давление Р2 и соответствующую этому давлению температуру Т2. Далее пар поступает в конденсатор 4 – теплообменник, в котором с помощью охлаждающей воды от пара отводится тепло, он конденсируется и, следовательно, степень сухости пара уменьшается. Процесс отвода тепла от пара в конденсаторе осуществляется при постоянном давлении.

После конденсатора влажный пар поступает в компрессор 5, в котором он адиабатно сжимается до давления Р1. Затем влажный пар вновь поступает в котел, и цикл замыкается.

Рисунок 6.16. – Цикл Карно с влажным паром в T,s – диаграмме.

Подвод тепла q1 к пару в котле осуществляется по изобаре-изотерме 4 – 1, процесс расширения в паровой турбине – по адиабате 1 – 2, отвод тепла q2 в конденсаторе – по изобаре – изотерме 2 – 3, сжатие пара в компрессоре – по адиабате 3 – 4. При расширении по адиабате от состояния вблизи верхней пограничной кривой степень сухости пара уменьшается. Отвод тепла в конденсаторе должен осуществляться до тех пор, пока влажный пар не достигнет состояния, которое определяется следующим условием: при сжатии по адиабате от состояния 3 с давлением Р2 до давления Р1 конечное состояние рабочего тела не должно оказаться за пределами области насыщения.

Термический КПД обратимого цикла Карно, осуществляемого с влажным паром в качестве рабочего тела, как

и цикла Карно с любым другим рабочим телом, определяется уравнением:

ηt = 1− T2 .

T1

Величина термического КПД оказывается в этом случае весьма значительной. Тем не менее с учетом условий работы теплосилового оборудования практическое осуществление этого цикла нецелесообразно, так как при работе на влажном паре, который представляет собой поток сухого насыщенного пара со взвешенными в нем капельками воды,

условия работы проточных частей турбины и компрессоров оказывается тяжелыми, течение оказывается газодинамически несовершенным и внутренний относительный КПД этих машин снижается.

Важно и то, что компрессор для сжатия влажного пара представляет собой весьма громоздкое, неудобное в эксплуатации устройство, на привод которого затрачивается чрезмерно большая энергия.

По этим причинам цикл Карно с влажным паром в качестве рабочего тела не нашел практического применения.

84

в качестве рабочего тела. Вместе с тем замена громоздкого компрессора, потребляющего значительную работу, компактным водяным насосом позволяет существенно снизить затраты на сооружение паросиловой установки и упростить ее эксплуатацию.

Рисунок 6.17. – Цикл Ренкина в T,s – диаграмме.

Для того чтобы увеличить термический КПД цикла Ренкина, применяют так называемый перегрев пара в специальном элементе котла – пароперегревателе ПП (рисунок 6.18), где пар нагревается до температуры, превышающей температуру насыщения при данном давлении Р1. Цикл Ренкина с перегретым паром изображен на Р,v – (рисунок 6.19) и T,s – (рисунок 6.20) диаграммах. Процесс перегрева пара, отличающий рассматриваемый цикл от цикла с насыщенным паром, происходит при постоянном давлении и изображается на обеих диаграммах отрезками 6 – 1 изобары Р1 = const. В этом случае средняя температура подвода тепла увеличивается по сравнению с температурой подвода тепла в цикле без перегрева, и, следовательно, термический КПД цикла возрастает.

Цикл Ренкина с перегревом пара является основным циклом паросиловых установок, применяемых в современной теплоэнергетике.

Термический КПД паросиловой установки определяется из общего уравнения

Рисунок 6.18. – Схема ПСУ с перегревом пара.

Рисунок 6.19. – Цикл Ренкина с перегревом пара в Р,v – диаграмме.

Рисунок 6.20. – Цикл Ренкина с перегревом пара в T,s – диаграмме.

Поскольку процессы подвода и отвода тепла в цикле Ренкина осуществляются по изобарам, а в изобарном процессе количество подведенного (отведенного) тепла равно разности энтальпий рабочего тела в начале и в конце процесса, то применительно к циклу Ренкина можно записать:

q1 = h1 – h5

и

|q2| = h2 – h3

(индексы у величин h соответствуют обозначениям состояний рабочего тела на рисунках 6.19, 6.20).

Если пренебречь величиной работы насоса h5 – h3 вследствие ее малости по сравнению с распогаемым перепадом энтальпий, срабатываемым в турбине, h1 – h2, т.е. считать, что h3 ≈ h5, то ηt определяется выражением:

Здесь h1 – энтальпия перегретого

пара на выходе из котла (при давлении Р1 и температуре Т1), h2 – энтальпия влажного пара на выходе из турбины, т.е. на входе в конденсатор (при давлении Р2 и степени сухости Х2), а h3 – энтальпия воды на выходе из конденсатора (она равна энтальпии воды на линии насыщения h' при температуре насыщения Т2, однозначно определяемой давлением Р2).

Уравнение 6.11 позволяет с помощью h,s – диаграммы или таблиц термодинамических свойств воды и водяного пара определить величину термического КПД цикла Ренкина по известным значениям начальных параметров пара (т.е. параметров пара на входе в турбину) Р1 и Т1 и давления пара в конденсаторе Р2.

Одним из путей снижения конечной влажности пара является применение промежуточного перегрева пара. Схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара (или, как иногда говорят, со вторичным перегревом) представлена на рисунке 6.21. На рисунке 6.22 представлен цикл со вторичным перегревом в координатах T,s. Пар из перегревателя 1 с температурой Т1 и давлением Р1 поступает в начальную часть турбины 2 (ступень высокого давления), где в процессе 1 – 7 адиабатно расширятся до некоторого давления P1' . После этого пар в промежуточном перегревателе 3 нагревается при постоянном давлении P1' до температуры t8 (процесс 7 – 8). Далее пар поступает во вторую ступень турбины 4 (ступень низкого давления), где происходит адиабатное расширение 8 – 9 до конечного давления Р2 в конденсаторе 5. Этот цикл можно представить себе состоящим из двух отдельных циклов – обычного цикла Ренкина (основного) 5-4- 6-1-2-3-5 и дополнительного 2-7-8-9-2. При этом формально можно считать, что работа, произведенная на участке 7 – 2 адиабаты расширения в основном цикле, затрачивается на адиабатное сжатие ра-

бочего тела на участке 2 – 7 дополнительного цикла.

Рисунок 6.21. – Схема ПСУ с промежуточным перегревом пара.

Рисунок 6.22. – Цикл ПСУ с промежуточным перегревом пар в T,s – диаграмме.

86

Выражение для термического КПД цикла с промежуточным перегревом без учета работы насоса можно представить в следующем виде:

расширении пара в ступени высокого давления;

h8 – h9 – работа, совершенная при расширении пара в ступени низкого давления; h1 – h3 – количество тепла, подведенное в процессах 5 – 4, 4 – 6, 6 – 1 основного

цикла;

h8 – h7 – количество тепла, подведенное при вторичном перегреве в процессе 7 – 8.

Промежуточный перегрев пара, который в свое время вошел в энергетику главным образом как средство борьбы с высокой влажностью пара в последних ступенях турбины, является средством повышения термического КПД цикла. В современных паросиловых установках обычно применяется не только однократный, но и двухкратный промежуточный перегрев пара.

Цикл, в котором питательная вода, поступающая в котлоагрегат, нагревается паром, частично отбираемым при его расширении из турбины, называется регенеративным. Такой способ подогрева питательный воды дает возможность увеличить среднюю температуру подвода тепла в цикле и тем самым повысить его термический КПД.

Если в паросиловой установке осуществляется цикл Ренкина без перегрева пара, то в случае осуществления полной регенерации термический КПД такого цикла Ренкина будет равен термическому КПД цикла Карно. На рисунке 6.23 изображен в T,s – диаграмме цикл Ренкина с полной регенерацией во влажном паре.

Рисунок 6.23. – Регенеративный цикл Ренкина без перегрева пара в T,s – диаграмме.

Термический КПД цикла Ренкина с перегревом пара даже в случае предельной регенерации будет меньше термического КПД соответственного цикла Карно; это следует из в T,s – диаграммы, приведенной на рисунке 6.24. Однако, при этом термический КПД цикла Ренкина заметно возрастает (по сравнению с циклом без регенерации).

Рисунок 6.24. – Регенеративный цикл Ренкина с перегревом пара в T,s – диаграмме.

Из T,s – диаграммы на рисунке 6.24 следует, что термический КПД цикла Ренкина с предельной регенерацией определяется выражением:

В реальных паросиловых циклах регенерация осуществляется с помощью регенеративных поверхностных или смешивающих теплообменников, в каждый из которых поступает пар из промежуточных ступеней турбины (так называемый регенеративный отбор). Пар конден-

сируется в регенеративных теплообменниках, нагревая питательную воду, поступающую в котел. Конденсат греющего пара также поступает в котел или смешивается с основным потоком питательной воды.

В паросиловой установке лишь незначительная доля (30 – 40%) тепла, выделяющегося при сгорании топлива преобразуется в полезную работу. Наибольшая часть тепла передается воде, охлаждающей конденсатор при температурах, незначительно превышающих (на 10

–15˚) атмосферную, и поэтому бесполезно теряется.

С другой стороны, для бытовых и технологических нужд наряду с электроэнергией требуется тепло сравнительно невысоких температур (80–100˚). Источником этого тепла может служить пар после расширения его в турбине или охлаждающая конденсатор вода при условии, что давление, до которого производится расширение пара в турбине, будет повышено. В этом случае тепло сжигаемого топлива будет использоваться для получения как полезной работы, так и требующегося тепла низкой температуры.

Одновременная выработка в одной и той же паросиловой установке электрической энергии и тепла низкой температуры является значительно более выгодной по сравнению с раздельной выработкой электрической энергии и тепла.

Комбинированная выработка на тепловых электрических станциях электрической энергии и тепла для технологических и бытовых нужд на базе централизованного теплоснабжения называется теплофикацией. Теплофикация является одним из важнейших методов экономии топлива.

На рисунке 6.25 приведена принципиальная схема простейшей теплофикационной установки с противодавлением, состоящей из котла 1 с пароперегре-

вателем 2, турбины 3 с находящимся с ней на одном валу электрогенератором 4, потребителя тепла 5 и насоса 6.

Рисунок 6.25. – Схема теплофикационной ПСУ.

На рисунке 6.26 изображен теоретический цикл этой теплофикационной установки в координатах T,s. В этой диаграмме тепло, превращенное в работу за цикл, как обычно, изображается площадью 1-2-3-5-4-6-1, а площадь а-3-2-в-а представляет собой тепло q2, отданное внешнему потребителю.

Рисунок 6.26. – Цикл теплофикационной ПСУ в T,s – диаграмме.

Тепловые электростанции, осуществляющие комбинированную выработку электроэнергии и тепла, называются теплоэлектроцентралями (ТЭЦ) в отличие от чисто конденсационных электростанций (КЭС), производящих только электроэнергию.