Количество свай для центрально нагруженного фундамента:

Полученное количество округляем до целого числа свай в кусте n_ф, удобного для размещения в плане.

n_ф = 7 свай.

3.2.7. Размещение свай, конструирование ростверка.

Минимальное расстояние между осями висячих свай в кусте принимается не менее 3d_с.

Расстояние в свету от края сваи до края ростверка должно быть не менее 5 см

При центрально нагруженном фундаменте верхние концы железобетонных свай заделываются в ростверк на 5 см.

Ростверки армируются в соответствии с расчетом. Поверху свай обычно укладывается арматурная сетка.

3.2.8. Определение фактического давления на сваю.

,

где – фактическое принятое количество свай, ;

и – фактические расчётные нагрузки соответственно от веса ростверка и грунта на его ступенях ( ).

– условие выполняется.

В данном случае допускается недогрузка до 10%. Если это условие не соблюдается, то можно принять сваю другой марки и произвести расчет заново.

3.2.9. Проверка прочности железобетонного ростверка под колонну.

Проверку прочности ростверка производят по первому предельному состоянию, а именно: на продавливание колонной, по наклонным сечениям при действии поперечной силы и на местное сжатие под торцами колонны. Так как пирамида продавливания выходит за пределы ростверка, расчёт прочности ростверка по наклонным сечениям выполнять нет необходимости.

3.2.10. Расчёт осадки свайного фундамента

Средневзвешенное расчетное значение угла внутреннего трения грунтов, находящихся в пределах длины сваи.

;

Размеры подошвы условного фундамента

Площадь условного фундамента

Определение осадки фундамента методом послойного суммирования.

Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:

где =0,8-безразмерный коэффициент;

_zp.i-среднее, значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней z_i-1 и нижней z_i границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;

h_i и Е_i- соответственно толщина и модуль деформации i-гo слоя грунта;

n- число слоев, на которое разбита сжимаемая толща основания.

В нашем случае высота элементарного слоя h_i0,4 3,57=1,43м.

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента _{zg 0} при планировке срезкой определится по формуле:

,

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта _zg на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента, определяется по формуле

где _i и h_i – удельный вес и толщина i-го слоя грунта.

Дополнительное вертикальное давление на основание на уровне подошвы фундамента определяют по формуле:

Дополнительные вертикальные нормальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, определятся по формуле:

_{zp 0}=p₀

где - коэффициент, принимаемый по табл. 1 прил. 2 СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента =l/b и относительной глубины =2z/b.

Нижняя граница сжимаемой толщи основания условно находится на глубине z=H_с там, где _zp=0,2_zg, если модуль деформации этого слоя или непосредственно залегающего под этой границей больше или равен 5 МПа.

Для удобства вычисления конечной осадки определяемые величины сведены в таблицу:

Величины, используемые при расчете осадок фундаментов

по методу послойного суммирования

Грунт	Номер точки	z,м	zg	=l/b	=2z/b	a	zp	zp i	Ei
Cуглинок	0	0	167,57	1,1	0,000	1,00	164,37		22000
	1	1,43	198,32		0,800	0,812	133,47	148,92
	2	2,86	229,06		1,600	0,470	77,25	105,36
	3	4,29	259,81		2,400	0,274	45,04	61,15

Мощность сжимаемого слоя Н_с=4,29 м. Осадку вычисляем по следующей формуле:

Осадка фундамента 1,64см меньше предельно допустимой осадки фундаментов .