6.3. Определяем индуктивное сопротивление фазы обмотки статора

, (6.12)

где _п1 – коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния фазных обмоток, по табл. 6-22 [1]

, (6.13)

где h₃ – высота участка паза, занимаемого обмоткой, h₃= h₁=0,0238м;

k’_ – коэффициент, зависящий от относительного укорочения:

(6.14)

;

k_ – коэффициент:

(6.15)

;

h₂ – высота участка паза, свободного от обмотки, h₂=0;

h₁ – высота клиновидной части паза, h₁= h₁=0,0031м;

_л1 – коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:

(6.16)

_д1 – Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассея­ния:

(6.17)

где  – коэффициент:

, (6.18)

где _ск – коэффициент скоса, выраженный в долях зубцового деления ротора:

(6.19)

k’_ск – коэффициент, зависящий от относительного скоса пазов и отношения t₂/t₁, t₂/t₁=0,0195/0,0155=1,26, по рис. 6-39, д [1], k’_ск=1,95.

Учет скоса пазов:

, (6.20)

где _ск – скос пазов в линейных размерах:

(6.21)

Относительное значение:

(6.22)

6.4. Определяем индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора

, (6.23)

где _п2 – коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки фазного ротора, по табл. 6-23 и рис. 6-40, а [1]:

, (6.24)

где k_д – коэффициент, для рабочего режима k_д=1.

_л2 – коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:

, (6.25)

где  – коэффициент приведения токов в кольце к току в стержне:

(6.26)

_д2 – Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассея­ния:

, (6.27)

где  – коэффициент:

, (6.28)

где _z – коэффициент, по рис. 6-39, а [1], в зависимости от отношений b_ш/t=0,0015/0,0195=0,08; b_ш/=0,0015/0,0007=2,14: _z=0,2.

Приведем x₂ к числу витков обмотки статора:

(6.29)

Учет скоса пазов:

(6.30)

Относительное значение:

(6.31)

7. Расчет потерь

7.1. Определим основные потери в стали

, (7.1)

где p_1,0/50 – удельные потери, по табл. 6-24 [1], для стали 2013 p_1,0/50=2,6Вт/кг;

 – показатель степени, по табл. 6-24 [1], для стали 2013 =1,5;

k_да и k_дz – коэффициенты, учи­тывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участков магни­топровода и технологических факто­ров. Для машины мощностью меньше 250 кВт при­нимаем k_да=1,6 и k_дz=1,8;

m_а и m_z1 – масса стали ярма и зубцов статора

, (7.2)

где _с – удельная масса стали, принимаем _с=7,810³кг/м³.

(7.3)