5.4. Найдем коэффициент насыщения зубцовой зоны

(5.10)

Коэффициент входит в рекомендуемый предел, из этого можно предварительно заключить, что выбранные размерные соотношения и обмоточные данные машины правильны.

5.5. Определяем магнитное напряжение ярм статора и ротора

Статор:

, (5.11)

где L_а – длина средней магнитной линии ярма статора:

(5.12)

H_а – напряженность поля в ярме статора, по табл. П-16 [1], для стали марки 2013 и магнитной индукции B_а=1,65Тл: H_а=940А/м.

Ротор:

, (5.13)

где H_j – напряженность поля в ярме ротора, по табл. П-16 [1], для стали марки 2013 и магнитной индукции B_j=0,498Тл: H_j=64А/м.

L_j – длина средней магнитной линии ярма ротора:

(5.14)

где h_j – высота спинки ротора:

(5.15)

5.6. Определяем суммарное магнитное напряжение магнитной цепи машины на пару полюсов

(5.16)

5.7. Определяем коэффициент насыщения магнитной цепи

(5.17)

5.8. Определяем намагничивающий ток

(5.18)

Относительное значение:

(5.19)

Величина относительного тока входит в оптимальные пределы, что говорит о правильности выбора размеров машины.

6. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАБОЧЕГО РЕЖИМА

6.1. Определяем активное сопротивление фазы обмотки статора

, (6.1)

где  – удельное сопротивление ма­териала обмотки при рас­четной температуре, для класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура =115С, для меди  =24,4  10^-9Омм;

L₁ – общая длина эффектив­ных проводников фазы обмотки:

(6.2)

где l_ср – средняя длина витка об­мотки

(6.3)

где l_п1 – длина пазовой части обмотки, ;

l_л1 – длина лобовой части обмотки:

, (6.4)

где B – дли­ны вылета прямолинейной части ка­тушек из паза от торца сердечника до начала отгиба лобовой части, для всыпной обмотки, уклады­ваемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус, берем B=0,01м;

K_л – коэффициент, по табл. 6-19 [1], для 2p=4, определяем K_л=1,55;

b_кт – средняя ширина катушки:

(6.5)

Относительное значение:

(6.6)

6.2. Определяем активное сопротивление фазы обмотки ротора

, (6.7)

где r_с – сопротивления стержня ротора:

, (6.8)

где _с – удельное сопротивление ма­териала обмотки при рас­четной температуре, для класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура =115С, для алюминия _с=48,8  10^-9Омм;

l_с – полная длина стержня, ;

k_г – коэффициент увеличения активного сопротивления стержня от действия эф­фекта вытеснения тока; при расчете рабочих ре­жимов в пределах изме­нения скольжения от хо­лостого хода до номиналь­ного при­нимаем k_г=l.

r_кл – сопротивление короткозамыкающего кольца:

(6.9)

где _кл – удельное сопротивление ма­териала обмотки при рас­четной температуре, для класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура =115С, для алюминия _кл=48,8  10^-9Омм;

Приведем r₂ к числу витков обмотки статора:

(6.10)

Относительное значение:

(6.11)