Расчёт пусковых характеристик.

21. Рассчитываем точки характеристик, соответствующих скольжениям S=1; 0,8; 0,5; 0,2; 0,1.

Подробный расчёт приведён для S=1. Данные расчёта других точек сведены в таблицу 2.

Параметры с учётом вытеснения тока ([1], стр. 215) для :

,

где - приведённая высота стержня,

- высота стержня в пазу,

Для рассчитываем значение коэффициента ([1], стр. 216 рис. 6-46), а значение коэффициента определяем по графику ([1], стр. 217 рис. 6-47):

Глубина проникновения тока ([1], стр. 216):

Площадь сечения ([1], стр. 217):

,

где - средняя ширина в сечении ([1], стр. 217):

Коэффициент ([1], стр. 216):

Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора под влиянием эффекта вытеснения тока ([1], стр. 217):

Приведённое активное сопротивление ротора с учётом действия эффекта вытеснения тока ([1], стр. 218):

Приведённое индуктивное сопротивление ротора с учётом действия эффекта вытеснения тока ([1], стр. 218):

,

где - коэффициент, характеризующий изменение индуктивного сопротивления обмотки ротора от действия вытеснения тока ([1], стр. 218):

,

где - коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учётом эффекта вытеснения тока при ([1], стр. 218),

Ток ротора приближённо без учёта влияния насыщения ([1], стр. 222):

21. Учёт влияния насыщения на параметры.

Для принимаем ориентировочно коэффициент насыщения и ([1], стр. 219).

,

где - ток, рассчитанный для данного режима без учёта насыщения,

- ток в этом же режиме работы при насыщении участков зубцов полями рассеяния ([1], стр. 218),

Определяем среднюю МДС обмотки, отнесённую к одному пазу обмотки статора ([1], стр. 219):

По средней МДС рассчитываем фиктивную индукцию потока рассеяния в воздушном зазоре ([1], стр. 219):

,

где - коэффициент ([1], стр. 219):

По полученному значению определяют отношение потока рассеяния при насыщении к потоку рассеяния ненасыщенной машины, характеризуемое коэффициентом ([1], стр. 219, рис. 6-50); .

Рассчитываем значение дополнительного раскрытия пазов статора ([1], стр. 219):

Вызванное насыщением от полей рассеяния уменьшение коэффициента проводимости рассеяния полузакрытого паза статора ([1], стр. 220) по рис. 9:

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния при насыщении для статора ([1], стр. 220):

К

Рис. 9

оэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов статора ([1], стр. 220):

Индуктивное сопротивление обмотки статора с учётом насыщения от полей рассеяния определяют по отношению сумм коэффициентов проводимости, рассчитанных без учёта и с учётом насыщения от полей рассеяния ([1], стр. 220):

Уменьшение коэффициента проводимости для полузакрытых пазов ротора ([1], стр. 220) по рис. 10:

Рис. 10

,

где - дополнительное раскрытие пазов для короткозамкнутого ротора ([1], стр. 220),

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния при насыщении для ротора ([1], стр. 220):

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов ротора ([1], стр. 220):

Приведённое индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учётом влияния вытеснения тока и насыщения ([1], стр. 220):

Сопротивление взаимной индукции обмоток в пусковом режиме ([1], стр. 222):

Не внося большой погрешности, в расчётных формулах пусковых режимов пренебрегают сопротивлением . При этом допущении коэффициент ([1], стр. 222):

Определим коэффициенты и , необходимые для расчёта пусковых характеристик ([1], стр. 222):

Ток в обмотке ротора ([1], стр. 222):

Ток в обмотке статора ([1], стр. 222):

Полученное значение составляет 92% принятого при расчёте влияния насыщения на параметры, что допустимо.

Относительные значения пусковых тока и момента:

Рекомендуемое наименьшее допустимое относительное значение пускового момента для проектируемого двигателя , а наибольшее допустимое относительное значение пускового тока ([1], стр. 221, табл. 6-27). Рассчитанные относительные значения пусковых тока и момента не выходят за допустимые пределы.

П

Табл. 2

роведём расчёт пусковых характеристик ([1], стр. 222, табл. 6-28), задаваясь значениями скольжений в диапазоне

Данные расчёта пусковых характеристик:

№ п/п	Расчётная формула	Еди-ница	Скольжение
			1	0,8	0,5	0,2	0,1
1		-	0,82	0,73	0,58	0,37	0,26	0,64
2		-	0,0402	0,0252	0,0101	0,0017	0,0004	0,0149
3		-	0,97	0,975	0,98	0,99	0,995	0,978
4		-	1,017	1,009	1	1	1	1,003
5		-	1,011	1,006	1	1	1	1,002
6		Ом	15,05	14,95	14,86	14,86	14,86	14,89
7		-	0,991	0,993	0,995	0,998	1	0,994
8		Ом	12,47	12,49	12,52	12,55	12,58	12,5
9		Ом	9,73	9,99	10,49	11,82	12,26	10,31
10		Ом	14,41	14,54	14,86	15,61	15,8	14,76
11		-	1,0465	1,047	1,048	1,05	1,051	1,0477
12		-	18,19	22	33,58	80,45	158,6	28
13		-	23,6	25	25,85	28,02	28,68	25,56
14		А	7,38	6,6	5,19	2,58	1,36	5,8
15		А	7,6	6,83	5,39	2,5	1,56	6,01
16		-	5,31	4,78	3,77	1,92	1,09	4,2
17		-	4,36	4,34	4,27	2,64	1,47	4,38

Строим пусковые характеристики:

Критическое скольжение определяем после расчёта всех точек пусковых характеристик по средним значениям сопротивлений и , соответствующим скольжениям ([1], стр. 222):

Рассчитываем точку характеристики, соответствующую и заносим результаты в последнюю колонку таблицы 2;

Кратности пускового и максимального моментов и пускового тока спроектированного двигателя удовлетворяют требованиям ГОСТ.