3.3 Гидравлическая часть системы регулирования
Перемещение регулирующих клапанов турбины осуществляется по сумме воздействий, большинство которых формируется в ЭЧСР. В гидравлической части системы регулирования (ГЧСР), при номинальной частоте вращения ротора турбины давление масла в импульсной и сливной линиях одинаковое. При повышении частоты вращения ротора турбины высокого давления увеличится частота вращения регулятора скорости.
Давление масла в импульсной линии возрастет, что приведет к увеличению давления масла в трансформаторе давления, золотник которого поднимется в крайнее верхнее положение. Окна в буксе трансформатора давления будут закрыты, что не приведет к выравниванию давления между импульсной и сливной линией. Так как давление масла в импульсной линии возросло, в работу включится отсечной золотник, который при увеличении давления поднимется в крайнее верхнее положение, что приведет к закрытию сливных окон золотника, открытию сливного окна верхней камеры сервомотора при одновременном открытии сливного окна в буксе отсечного золотника и слива силового масла в нижнюю камеру сервомотора.
Цилиндрический золотник (поршень) сервомотора начнет перемещаться в верхнее положение, что приведет к частичному закрытию регулирующих клапанов, т.е. уменьшению подачи газа в камеру сгорания.
3.4 Расчет сужающего устройства
Задано:
1) измеряемая среда: природный газ;
2) наибольший
измеряемый расход
3) средний измеряемый
объемный расход
4) температура газа
перед сужающим устройством
5) внутренний
диаметр трубопровода перед сужающим
устройством при температуре 20ºС
6) материал трубопровода – сталь марки 20
Результаты расчета сужающего устройства сведены в таблице 3.1
Таблица 3.1- Результаты расчета сужающего устройства
|
Определяемая величина |
Формула, номера рисунков, приложений и таблиц. |
Результат, числовой расчет | ||
|
1 |
2 |
3 | ||
|
Выбор сужающего устройства и дифманометра
| ||||
|
Тип сужающего устройства |
Диафрагма камерная. Материал – сталь Х17. | |||
|
Тип и разновидность дифманометра |
Дифманометр мембранный ДМ. | |||
|
Верхний предел измерения дифманометра, м3/ч |
Qпред=Q0max |
150
| ||
|
Определение недостающих для расчета данных | ||||
|
Абсолютное давление газа перед диафрагмой, кгс/см2 |
Р |
0,3 | ||
|
Плотность при нормальных условиях, кг/м3 |
|
1,24 | ||
|
Динамическая вязкость газа, кгс·сек/м2 |
μ |
1,85 ·10-6 | ||
|
Коэффициент расширения газа |
|
0,842 | ||
|
Определение номинального перепада давления дифманометра | ||||
|
Вспомогательная величина |
|
| ||
|
Предельный номинальный перепад давления, кгс/см2 |
РН |
25
| ||
|
Приближенное значение модуля |
m |
0,28
| ||
ном
Продолжение таблицы 3.1
|
Определение числа Рейнольдса | ||
|
Число Рейнольдса |
|
|
|
Минимальное допустимое число Рейнольдса |
Remin |
Remin=10000, т.к. Re>Remin расчет продолжаем. |
|
Граничное значение числа Рейнольдса |
Reгр |
Reгр=16000, т.к. Re>Reгр, то нет надобности учитывать погрешность коэффициента расхода, расчет продолжаем. |
|
Наибольший перепад давления в диафрагме, кгс/см2 |
ΔP=ΔPн |
25 |
|
Вспомогательная величина та |
|
|
|
Вспомогательный коэффициент α |
|
+0,0029·0,281,25 · * =0,639 |
|
Модуль диафрагмы, т
|
m
=
|
|
|
Поправочный множитель на тепловое расширение материала трубопровода |
Kt" |
1,0001 |
|
Диаметр отверстия диафрагмы при t=20оС, мм |
d20= |
|
+0,0029·m1,25·
]
·[
0,0312·0,281,05-0,184*0,284+
]=
Окончание таблицы 3.1
|
Проверка расчета | ||
|
Коэффициент расхода
|
α |
0,639 |
|
Диаметр отверстия диафрагмы при температуре t= 20ºC, мм
|
|
95,917
|
|
Расход, соответствующий наибольшему перепаду давления, м3/ч |
|
|
