Дипломная работа. Проект котельной мощностью 115,17 МВт. 2010 г. / 1. Тепловая схема 115,17 МВт

3. т/ч= кг/с.

Потери конденсата внешними производственными потребителями: , т/ч (1.2.25)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Потери конденсата в цикле котельной :

, т/ч (1.2.26)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Расход химически очищенной воды, поступающей в деаэратор питатель-

ной воды:

, т/ч (1.2.27)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Расход сырой воды, поступающей на химводоочистку:

, т/ч (1.2.28)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки: , т/ч (1.2.29) 1. °C;

2. °C;

3. °C.

Расход пара на подогреватель сырой воды, поступающей на химводо-

очистку:

, т/ч (1.2.30)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Расход пара на подогреватель химически очищенной воды, установленный перед деаэратором питательной воды:

, т/ч (1.2.31)

где - энтальпия химически очищенной воды перед подогревателем, определена при температуре 28 °C (снижение температуры химически очищенной воды в процессе ее подготовки принято 2 °C ), кДж/кг ;

- энтальпия химически очищенной воды после подогревателя, определена при температуре 80 °C , кДж/кг.

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Количество конденсата, возвращаемого внешними производственными потребителями:

, т/ч (1.2.32)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор питательной воды, без учёта греющего пара:

, т/ч (1.2.33)

где расход пара на подогреватель химочищенной воды, установленного перед деаэратором питательной воды

, т/ч (1.2.34)

где h^"_хов - энтальпия химочищенной воды;

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с;

1. т/ т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Средняя температура воды в деаэраторе без учёта греющего пара: , ^оС (1.2.35)

1. ^оС;

2. ^оС; 3. ^оС.

Расход греющего пара на деаэратор питательной воды: т/ч (1.2.36)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной: , т/ч (1.2.37)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Расход свежего пара на собственные нужды котельной: т/ч (1.2.38)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Действительная паропроизводительность котельной т/ч (1.2.39)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Невязка:

, % (1.2.40) 1. %;

2. %;

3. %.

Суммарный расход редуцированного пара:

т/ч (1.2.41)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Количество воды, впрыскиваемое в РОУ:

т/ч (1.2.42)

1. т/ч= кг/с;

2. т/ч= кг/с;

3. т/ч= кг/с.

Моделирование тепловой схемы котельной закончено, т.к. небаланс с предварительно принятой паропроизводительностью котельной меньше 3%.

В результате расчёта к установке принимаются три однотипных паровых котлоагрегата (один в резерве) Е-50-1,4ГМ паропроизводительностью по 50 т/ч (13,9 кг/с) каждый с номинальными параметрами пара: избыточное давление 1,4 МПа, температурой пара 225 ºС. Также для покрытия нагрузок отоплении, вентиляции и ГВС установлены два водогрейных котлоагрегата КВГМ-23,26-150 Дорогобужского котельного завода номинальной теплопроизводительностью 23,26 МВт.