3.2.7. Расчет поперечной арматуры второстепенной балки

№ п/п

Алгоритм

Пояснения, справки

1

2

3

1

Вычислить предельную поперечную силу, которую способен воспринять бетон сечения балки без учета поперечной арматуры:

,

где правая часть должна быть не больше , и быть не меньше чем .

Окончательное значение усилия Q_B^пред. принимать в пределах указанного диапазона.

_{ n,  b3,  b4 - см. [1, п. 3.32].}

с - принимать 0.25l₀.

Для второстепенной балки и ригеля _n=0, т.к. в этих конструкциях отсутствует продольная сила N.

Для предварительно напряженной плиты _n вычислять по [1, ф. (78)], принимая

N = P = 0.7 _spA_sp, где коэф. 0.7 учиты­вает потери преднапряжения в напря­гаемой арматуре в пределах 30% от _sp.

Здесь _sp – принятое в п. 4 табл. 3.4.

2

Сравнить Q_в^пред с расчетными попереч­ными силами Q_А, Q_в^лев, Q_в^прав. последова­тельно.

При выполнении условия Q_в^пред≥Q_i поперечная арматура по расчету не требуется, однако ее следует устанавли­вать конструктивно в соответствии с требованиями Норм [1, п. 5.27].

Если приведенное условие не выполняется, следовательно, бетон сечения не способен воспринимать поперечное усилие Q_i без поперечного армирования. Поэтому нужно перейти к п. 3 алгоритма и выполнить расчет попереч­ного армирования.

3

Вычислить поперечную силу, которую способен воспринять бетон, расположен­ный над наклонной трещиной, по формуле (76) [1]:

см. п. 1 табл. 3.5 и [1, п. 3.31].

с - принимать из условия:

4

Определить требуемую интенсивность поперечного армирования, кН/м:

Q_i – расчетное поперечное усилие в рассматриваемом сечении.

1

2

3

5

Проверить условие:

Если условие выполняется, следует перейти к п. 6 алгоритма.

Если условие не выполняется, принять , и также перейти к п. 6.

6

Вычислить длину горизонтальной проекции наиболее опасной наклонной трещины:

Для дальнейших расчетов С₀ принять:

7

Уточнить интенсивность поперечного армирования:

.

Длину горизонтальной проекции наиболее опасного наклонного сечения ″с″ принимать из условия:

.

Q_i – поперечное усилие в расчетном сечении.

Q_B - по п.3 алгоритма.

8

Вычислить расчетный шаг поперечных стержней:

q_sw – принять большее значение из вычисленных в пп. 4, 5, 7 алгоритма.

А_sw – площадь сечения поперечных стержней в сечении конструкции, которую следует принимать по сортаменту:

 во второстепенной балке для 26А-І;

 в ригеле для двух или трех стержней (в соответствии с количеством принятых плоских арматурных каркасов; вопрос о количестве каркасов решается при расчете продольной арматуры в п. 6 табл. 3.4); при этом диаметр поперечных стержней следует принимать из условий свариваемости с продольными стержнями в сварных каркасах, а именно:

и не менее 6 A-I.

 в сборной плите принимать для того количества хомутов 6А-І, которое соответствует принятому количеству сварных каркасов в поперечном сечении плиты (а именно, в ребристой плите это должно быть два каркаса; в пустотной плите каркасы располагают не реже, чем через одно ребро плиты).

R_sw - расчетное сопротивление поперечной арматуры.

1

2

3

9

Вычислить максимальный шаг поперечных стержней из условия прочности наклонных сечений при

Здесь за Q_max принимать поперечное усилие в расчетном сечении для соответствующей конструкции.

10

Назначить шаг поперечных стержней на участках ≥ 0.25l₀ от опор в соответствии с результатами расчета и конструк­тивными требованиями Норм, то есть:

Шаг поперечных стержней принимать кратным 50 мм.

Внимание!

Если высота сечения конструкции превышает h = 450 мм, то вместо последних двух значений в п. 10 принять другие, в соответствии с требованиями Норм [1, п. 5.27].

Шаг поперечных стержней S₁ принимать на участке, длиной  0.25 l_o , считая от опоры.

11

В средней части пролета на участке 0,5l₀ принимать шаг стержней из условий:

.

Окончательное значение шага S₂ принимать кратным 50 мм.

12

Привести в пояснительной записке эскиз расположения поперечной арматуры по длине конструкции.

Пример эскиза для второстепенной балки приведен на рис. 3.5; для плиты сборного перекрытия - на рис. 4.3.

13

Конец расчета.