Сечение II-II

Рис. 26. Расчетная схема сечения II-II.

Сечение II-II проводится на расстоянии от сечения 0-0.

Напряжения, действующие на корпус снаряда в осевом направлении, рассчитывается по формуле:

(40)

Приведенное напряжение:

(41)

Текущие деформации:

(42)

Критерий прочности по текущим деформациям:

(43)

Исходные данные для расчета корпуса снаряда на прочность:

Таблица 29

Параметры	Проектируемый МЭС
Калибр , мм (см)	30 (3)
Внешний радиус сечения , см	1,46
Внутренний радиус сечения , см	0,8
Расчетное давление ПГ , кг/см2	3600
Масса снаряда q, кг	0,397
Наседающая масса корпуса qВК, кг	0,148
Условный предел текучести , кг/см2	5202 Сталь 50Г2
Модуль Юнга Е, кг/см2	2,1·106

Результаты расчета:

Таблица 26

Параметры	Проектируемый МЭС
Осевые напряжения , кг/см2	-1917
Приведенное напряжение , кг/см2	1918
Текущие деформации , см	0,0026

Критерий прочности по текущим деформациям выполняется, следовательно, сечение II-II будет прочным.

Сечение III-III

Рис. 27. Расчетная схема сечения III-III.

Напряжения, действующие на корпус снаряда в осевом направлении, рассчитывается по формуле:

(44)

Приведенное напряжение:

(45)

Текущие деформации:

(46)

Критерий прочности по текущим деформациям:

(47)

Исходные данные для расчета корпуса снаряда на прочность:

Таблица 31

Параметры	Проектируемый МЭС
Калибр , мм (см)	30 (3)
Внешний радиус сечения , см	1,496
Внутренний радиус сечения , см	1,18
Расчетное давление ПГ , кг/см2	3600
Масса снаряда q, кг	0,397
Наседающая масса корпуса qВК, кг	0,07
Условный предел текучести , кг/см2	5202 Сталь 50Г2
Модуль Юнга Е, кг/см2	2,1·106

Результаты расчета:

Таблица 32

Параметры	Проектируемый МЭС
Осевые напряжения , кг/см2	-1680
Приведенное напряжение , кг/см2	1680
Текущие деформации , см	0,0023

Критерий прочности по текущим деформациям выполняется, следовательно, сечение III-III будет прочным.