
- •3. 5. Вывод уравнения Фурье для одномерной задачи теплопроводности.
- •10.Нестационарная теплопроводность при гу 2
- •11. Безразмерная форма краевой задачи теплопроводности при гу-III-го рода
- •14. Сеточный метод решения одно- и двумерных задач нестационарной теплопроводности
- •15. Явная и неявная схемы численного определения температурных полей
- •13. Метод элементарного теплового баланса при численном решении задач теплопроводности.
- •17. Неявная схема численного решения двухмерной задачи теплопроводности
- •18.Физический принцип стационарности температурных полей.
- •19. Стационарное температурное поле в неограниченной пластине
- •20. Нелинейная стационарная теплопроводность в однослойной плоской стенке.
- •21. Стационарный тепловой поток через однослойную плоскую стенку при гу-I.
- •23. Стационарное температурное поле в полом цилиндре.
- •24.Стацтионарный тепловой поток через однослойный полый цилиндр при гу-I.
- •25.Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при гу-I.
- •26. Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при гу-III.
- •27. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при гу-III.
- •28. Вывод формулы для определения теплового потока через однослойный полый цилиндр.
- •29.Расчет величины плотности теплового потока в теле.
- •30.Температурный фактор задач конвективного теплообмена.
- •31.Схема Нуссельта для описания конвективного теплообмена.
- •32. Конвективный теплообмен при течении в трубах.
- •33.Внешняя и внутренняя задача конвективного теплообмена: особенности формирования теплового и гидродинамического пограничного слоёв, эффекты стабилизации
- •34.Переход течения на пластине из ламинарного в турбулентное и связанное с ним изменение нарастания толщины пограничного слоя и теплоотдачи
- •35.Особенности формирования динамического пограничного слоя во внешних задачах
- •36.Особенности формирования динамического пограничного слоя во внутренней задаче
- •37.Особенности формирования теплового пограничного слоя во внешней задаче
- •38.Особенности формирования теплового пограничного слоя во внутренней задаче
- •39.Стабилизация конвективного теплообмена по длине канала в ламинарном и турбулентном режимах течения
- •40.Теплообмен при свободной конвекции у вертикальной плиты
- •41.Третья (основная) теорема теории подобия и моделирования физических явлений
- •42.47.Вывод аргумента Ra для описания теплоотдачи при свободной конвекции
- •43.Вывод критериев подобия из рассмотрения уравнения нестационарного теплопереноса в потоке (уравнения Фурье-Кирхгофа)
- •44.Обоснование формы критериальных зависимостей для описания конвективного теплообмена
- •45.Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
- •46.Физический смысл критериев Re, Pr, Pe
- •48.Физическое обоснование условий, необходимых и достаточных для подобия явлений одной природы
- •49.Вывод критериев подобия из рассмотрения уравнения нестационарного течения (уравнения Навье - Стокса)
- •50.Температурный фактор в критериальных формулах для описания конвективного теплообмена
- •51.Критериальные формулы для описания конвективного теплообмена при обтекании пластины
- •52.Теплообмен при свободной конвекции в большом объёме
- •53.Тепловая изоляция труб и цилиндрических сосудов: обоснование выбора толщины изоляции
- •54.Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения в канале
- •55.Гидродинамика и теплообмен при поперечном обтекании одиночного цилиндра пучка труб.
- •56. Гидродинамика и теплообмен при обтекании коридорного и шахматного пучка труб
- •57.Основные законы равновесного теплового излучения твёрдых тел
- •58.Механизм излучения твёрдых тел, равновесное тепловое излучение. Закон Стефана-Больцмана
- •59.Определение результирующего лучистого теплового потока между твёрдыми телами и между газом и твёрдым телом
- •60.Особенности излучения газов. Степень черноты смеси газов
- •61.Метод расчёта результирующего лучистого потока энергии между твёрдыми телами и между газом и твёрдым телом
- •62.Роль экранов в лучистом теплообмене твёрдых тел. Экранно-вакуумная тепловая изоляция
- •63.Теплообмен при кипении жидкости в большом объёме
- •64.Условие существования газового пузырька
- •65.Кризис кипения в сосуде - механизм явления, интенсивность теплообмена
- •66.Критериальные зависимости для описания теплоотдачи при кипении
- •67.Кризис кипения движущейся жидкости – механизм явления и интенсивность кипения
- •68.Теплообмен при конденсации паров
- •69.Предпосылки теории Нуссельта для определения интенсивности теплоотдачи при конденсации
- •70.Критериальные зависимости для описания теплообмена при плёночной конденсации паров
- •70. Критериальные зависимости для описания теплообмена при плёночной конденсации паров
- •71.Теплообмен при волнообразовании и при турбулизации течения плёнки конденсата
- •72.Влияние неконденсирующихся газов и факторов эксплуатации конденсаторов паровых турбин на теплообмен при конденсации
- •74. Влияние неконденсирующихся газов в газовой смеси на теплообмен при конденсации
- •75.Основные элементы теории массопроводности. Гипотеза а. Фика: содержание, физический смысл, область применения.
- •76.Гипотеза а. Фика. Граничные условия уравнения массопроводности: гу-I,гу-II,гу-III,гу-IV рода.
- •78.Тройная аналогия между переносом тепла, вещества и количества движения
- •79.Обратные задачи теплопроводности, их особенности
- •80.Теплообмен в разряжённых газах
- •81.Теплообмен при больших дозвуковых скоростях газа
- •82.Способы интенсификации конвективного теплообмена
- •83.Оребрение теплообменных поверхностей
- •84.Основные требования, предъявляемые к теплообменным аппаратам
- •85.Классификация теплообменных аппаратов
- •86.Уравнения, лежащие в основе расчёта теплообменных аппаратов
- •86. Принципы теплового расчета теплообменника.
- •87.Определение среднего температурного напора
76.Гипотеза а. Фика. Граничные условия уравнения массопроводности: гу-I,гу-II,гу-III,гу-IV рода.
Фиком
была выдвинута гипотеза о виде связи
между вектором плотности потока вещества
диффундирующего i-го
компонента
с
какого-либо места изопотенциальной
поверхности Сi
= const
и
значением градиента концентрации gradСi
в
этом месте. Фик предположил, что имеется
прямая пропорциональность между
величинами
и
gradСi,
т.е.
.
Учитывая разнонаправленность
указанных в векторов, имеем также
.
Чтобы перейти в (1.1)
от пропорции к равенству, Фик ввел
коэффициент пропорциональности Dij
и получил зависимость,
(1.2)
представляющую собой математическую запись его гипотезы.
Величина
Dij,
численно равная
(1.3)
называется коэффициентом взаимной диффузии i-го и j-го компонентов составляющих бинарную газовую смесь или образующих жидкий раствор.
Величина
D
опред-ся экспериментально. Численное
значение плотности потока вещества m
равно модулю (длине) вектора
и
определяется по формуле
,
В итоге величина m
определяется по формуле
Если из физических соображений или в
результате проведенных измерений
известна концентрация СW
на поверхности Г тела, то мы располагаем
граничными условиями первого рода в
форме
ГУ-II.
Если известна плотность потока вещества
m
на поверхности тела, то к уравнению
нестационарной массопроводности
присоединяют ГУ-II
в форме
(1.21)
С учетом (1.4) формула (1.21) принимает вид
.
Граничные
условия третьего рода (ГУ-III)
присоединяют к уравнению нестационарной
массопроводности в том частном случае,
когда тело омывается потоком жидкости
(газа), концентрация диффундирующего
вещества в котором на удалении от тела
известна и равна
(рис.1.6).
При
этом плотность потока вещества,
передаваемого от движущейся среды к
поверхности тела, полагают пропорциональной
разности концентраций СW
–
(концентрация диффундирующего вещества
на поверхности СW
неизвестна и сама подлежит определению):
(1.22)
Чтобы перейти в (1.22) от пропорции к
равенству, вводится коэффициент
пропорциональности ,
называемый коэффициентом массоотдачи,
так что имеем
В формуле (1.22)
считаются известными лишь величины
и .
77.Основные понятия и числа подобия конвективного массобмена Числа подобия:
1)
Безразмерный комплекс l0/,
который содержит в себе искомый
коэффициент массоотдачи ,
называется диффузионным числом Нуссельта
и обозначается NuD
(Nusselt).
В англоязычной научной литературе
принято указанный выше безразмерный
комплекс называть числом Шервуда Sh
,
так что имеем
.
Достаточным же условием для этого подобия при вынужденном движении является равенство критериев Рейнольдса и диффузионного Пекле, составленных для «натуры» и «модели», так что в этом случае справедлива связь
.
2) Мера отношения потоков в-ва, переносимых механизмом конвекции и массопроводности: критерия Пекле PeD=wO*lO/D=Re*Pr=Re*Sc, где Pr=ню/D