
- •3. 5. Вывод уравнения Фурье для одномерной задачи теплопроводности.
- •10.Нестационарная теплопроводность при гу 2
- •11. Безразмерная форма краевой задачи теплопроводности при гу-III-го рода
- •14. Сеточный метод решения одно- и двумерных задач нестационарной теплопроводности
- •15. Явная и неявная схемы численного определения температурных полей
- •13. Метод элементарного теплового баланса при численном решении задач теплопроводности.
- •17. Неявная схема численного решения двухмерной задачи теплопроводности
- •18.Физический принцип стационарности температурных полей.
- •19. Стационарное температурное поле в неограниченной пластине
- •20. Нелинейная стационарная теплопроводность в однослойной плоской стенке.
- •21. Стационарный тепловой поток через однослойную плоскую стенку при гу-I.
- •23. Стационарное температурное поле в полом цилиндре.
- •24.Стацтионарный тепловой поток через однослойный полый цилиндр при гу-I.
- •25.Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при гу-I.
- •26. Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при гу-III.
- •27. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при гу-III.
- •28. Вывод формулы для определения теплового потока через однослойный полый цилиндр.
- •29.Расчет величины плотности теплового потока в теле.
- •30.Температурный фактор задач конвективного теплообмена.
- •31.Схема Нуссельта для описания конвективного теплообмена.
- •32. Конвективный теплообмен при течении в трубах.
- •33.Внешняя и внутренняя задача конвективного теплообмена: особенности формирования теплового и гидродинамического пограничного слоёв, эффекты стабилизации
- •34.Переход течения на пластине из ламинарного в турбулентное и связанное с ним изменение нарастания толщины пограничного слоя и теплоотдачи
- •35.Особенности формирования динамического пограничного слоя во внешних задачах
- •36.Особенности формирования динамического пограничного слоя во внутренней задаче
- •37.Особенности формирования теплового пограничного слоя во внешней задаче
- •38.Особенности формирования теплового пограничного слоя во внутренней задаче
- •39.Стабилизация конвективного теплообмена по длине канала в ламинарном и турбулентном режимах течения
- •40.Теплообмен при свободной конвекции у вертикальной плиты
- •41.Третья (основная) теорема теории подобия и моделирования физических явлений
- •42.47.Вывод аргумента Ra для описания теплоотдачи при свободной конвекции
- •43.Вывод критериев подобия из рассмотрения уравнения нестационарного теплопереноса в потоке (уравнения Фурье-Кирхгофа)
- •44.Обоснование формы критериальных зависимостей для описания конвективного теплообмена
- •45.Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
- •46.Физический смысл критериев Re, Pr, Pe
- •48.Физическое обоснование условий, необходимых и достаточных для подобия явлений одной природы
- •49.Вывод критериев подобия из рассмотрения уравнения нестационарного течения (уравнения Навье - Стокса)
- •50.Температурный фактор в критериальных формулах для описания конвективного теплообмена
- •51.Критериальные формулы для описания конвективного теплообмена при обтекании пластины
- •52.Теплообмен при свободной конвекции в большом объёме
- •53.Тепловая изоляция труб и цилиндрических сосудов: обоснование выбора толщины изоляции
- •54.Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения в канале
- •55.Гидродинамика и теплообмен при поперечном обтекании одиночного цилиндра пучка труб.
- •56. Гидродинамика и теплообмен при обтекании коридорного и шахматного пучка труб
- •57.Основные законы равновесного теплового излучения твёрдых тел
- •58.Механизм излучения твёрдых тел, равновесное тепловое излучение. Закон Стефана-Больцмана
- •59.Определение результирующего лучистого теплового потока между твёрдыми телами и между газом и твёрдым телом
- •60.Особенности излучения газов. Степень черноты смеси газов
- •61.Метод расчёта результирующего лучистого потока энергии между твёрдыми телами и между газом и твёрдым телом
- •62.Роль экранов в лучистом теплообмене твёрдых тел. Экранно-вакуумная тепловая изоляция
- •63.Теплообмен при кипении жидкости в большом объёме
- •64.Условие существования газового пузырька
- •65.Кризис кипения в сосуде - механизм явления, интенсивность теплообмена
- •66.Критериальные зависимости для описания теплоотдачи при кипении
- •67.Кризис кипения движущейся жидкости – механизм явления и интенсивность кипения
- •68.Теплообмен при конденсации паров
- •69.Предпосылки теории Нуссельта для определения интенсивности теплоотдачи при конденсации
- •70.Критериальные зависимости для описания теплообмена при плёночной конденсации паров
- •70. Критериальные зависимости для описания теплообмена при плёночной конденсации паров
- •71.Теплообмен при волнообразовании и при турбулизации течения плёнки конденсата
- •72.Влияние неконденсирующихся газов и факторов эксплуатации конденсаторов паровых турбин на теплообмен при конденсации
- •74. Влияние неконденсирующихся газов в газовой смеси на теплообмен при конденсации
- •75.Основные элементы теории массопроводности. Гипотеза а. Фика: содержание, физический смысл, область применения.
- •76.Гипотеза а. Фика. Граничные условия уравнения массопроводности: гу-I,гу-II,гу-III,гу-IV рода.
- •78.Тройная аналогия между переносом тепла, вещества и количества движения
- •79.Обратные задачи теплопроводности, их особенности
- •80.Теплообмен в разряжённых газах
- •81.Теплообмен при больших дозвуковых скоростях газа
- •82.Способы интенсификации конвективного теплообмена
- •83.Оребрение теплообменных поверхностей
- •84.Основные требования, предъявляемые к теплообменным аппаратам
- •85.Классификация теплообменных аппаратов
- •86.Уравнения, лежащие в основе расчёта теплообменных аппаратов
- •86. Принципы теплового расчета теплообменника.
- •87.Определение среднего температурного напора
1.Механизм процесса обусловлен видом носителя тепла. В металлах электроны при перемещении переносят эл. заряд и тепловую энергию теплового движения-процесс теплопроводности. Чем выше температура чистого метала, тем хуже он проводит тепло. В диэлектриках механизм тепла осущ за счет колебания узловых решеток. Если в каком то месте диэлектрик нагревают, то усиливающиеся в нем колебания узлов распространяются в теле в виде затухающей волны. В полупроводниках, при низких температурах тепло распространяется как в диэлектриках. При средних вклад электронной проводимости возрастает, а при высоких температурах она становится преобладающей. В неподв.газовых слоях носителями тепла явл хаотически движ молекулы.Если газ в каком то месте нагреть то увеличивается среднеквадрт скорость движ молекул,которые сталкиваясь с более удаленными молекулами увел их кинетическую энергию и увел и температура газа. Жидкости в течении малого времени(релаксации) можно рассматривать как структуры. Затем эти структуры разрушаются и поведение жид соответствует газовому состоянии. В каждом состоянии действует механизм тепла.
2.
Гипотеза
Фурье.
Фурье предположил, что существует прямая
пропорциональность между величинами
и gradT,
т.е.
.
(1.1)Учитывая разнонаправленность
указанных в (1.1) векторов, имеем также
.
(1.1)Чтобы перейти
в (1.1) от пропорции
к равенству, Ж.-Б. Фурье ввел коэффициент
пропорциональности
и получил зависимость
,
(1.2)представляющую собой математическую
запись его гипотезы. Величина
численно равна
(1.3)и совпадает с плотностью теплового
потока при значении |gradT|, равном
1 К/м. Фурье назвал
коэффициентом теплопроводности материала
тела. Зависит величина
от вида материала тела, его пористости,
влажности и, что очень существенно, от
самой температуры Т.
7. Краевая задача нестационарной
теплопроводности для определения
нестационарного температурного поля
решают уравнение Фурье совместно с
присоединенными к нему начальным
условием и граничными условиями. Краевая
задача нестационарной теплопроводности
имеет вид.
(1.28)
(1.29)
,
(1.30)
.
(1.31)В записи
краевой задачи отражен факт симметричного
развития температурного поля относительно
плоскости (оси, центра) симметрии тела,
т.е. относительно x =
0.В краевой задаче известны форма тела
(величина s), его
характерный размер l0,
а также величины a, ,
T0, ,
,
т.е. известны параметры задачи, изменяющиеся
от одной конкретной ситуации к другой,
и отыскивается температурное поле
T(x,),
так что в итоге получаем, что температура
T отыскивается из
решения задачи (1.28) – (1.31) в виде зависимости
от аргументов x,
и от параметров s, a,
, T0,
,
,
l0:
(1.32)Таким образом, подлежит определению
функция Т девяти переменных, теорема
существования и единственности которой
для краевой задачи (1.28)–(1.31).
12.
Два
типа инженерных задач
С помощью графиков решают два типа
инженерных задач:1) определение температуры
в указанной точке тела по истечении
заданного времени от начала его
нагревания (охлаждения),2) определение
времени, за которое будет достигнута
заданная температура
T(x,
в указанной точке тела.При этом считаются
известными величины
.Для
решения первой и второй задачи сначала
вычисляют величину критерия Био
Далее,
при решении первой задачи заданное
время обезразмеривают до числа
Фурье
и
по графику для указанной точки тела
находят температуру находят температуру
Fо),
равную
,
откуда следует
При
решении второй задачи заданную температуру
T(x,
обезразмеривают по правилу
и по графику находят безразмерное время
Fо ее достижения (путь б
на рис. 1.9):
,
откуда
.
3. 5. Вывод уравнения Фурье для одномерной задачи теплопроводности.
Пусть
за время d
температура в выделенном объеме изменится
на величину dT,
так что изменение внутренней энергии
за единицу времени составляет
,
(1.9)Единственной причиной изменения
внутренней энергии во времени
является разность «втекающего» q(x)
и «вытекающего» q(x
+
dx)
количества тепла, т.е. верно также
равенство
.
(1.10)
.
(1.10)Приравнивая
правые части (1.9)
и (1.10),
получаем
.
(1.11)Таким образом, температура в том или
ином месте пластины изменяется во
времени
лишь в том случае, когда изменяется от
места к месту плотность теплового потока
.На
основании (1.3) имеем
так что уравнение (1.11) при
= const
принимает
(1.11)Это
и есть уравнение Фурье, описывающее
нестационарное одномерное (изменяющееся
лишь по 0x)
температурное поле в пластине.
4. 6.Вывод уравнения Фурье для двумерного температурного поля. двухмерное температурное поле, формируется в том случае, когда вектор плотности теплового потока «втекающего» и «вытекающего» в элементарный участок сечения призмы имеет ненулевые компоненты в направлениях 0x и 0y
Наконец,
учитывая, что при
= const
имеем
в окончательном виде уравнение Фурье
для описания двухмерного температурного
поля
8.ГУ I-го и II-го рода
Если из физических соображений или в результате проведенных измерений известна температура TW на поверхности Г тела, то мы располагаем граничными условиями первого рода в форме
(1.20)
В простейшем случае в течение всего процесса во всех точках на всех поверхностях тела температура одинакова, и тогда вместо (1.20) имеем ГУ-I в виде
(1.20)
Если известна плотность теплового потока q на поверхности тела, то к уравнению Фурье присоединяют ГУ-II в форме
(1.21)
С учетом (1.4) формула (1.21) принимает вид
(1.21)
или
(1.21)
9.ГУ III-го и IV-го рода
Граничные
условия третьего рода (ГУ-III)
присоединяют к уравнению Фурье в том
частном случае, когда тело омывается
потоком жидкости (газа), температура
которого
на удалении от тела известна При этом
плотность теплового потока, передаваемого
от движущейся среды к поверхности тела,
полагают пропорциональной разности
температур TW
–
(температура поверхности TW
неизвестна и сама подлежит определению)
(1.22)
Чтобы перейти в (1.22) от пропорции к равенству, вводится коэффициент пропорциональности , называемый коэффициентом теплоотдачи, так что имеем
(1.22)
В
формуле (1.22)
считаются известными лишь величины
и .
Величина
численно равна плотности теплового
потока, передаваемого от поверхности
тела при
=
1K:
(1.23)
Граничные условия четвертого рода относятся к специфическому случаю теплового контакта между двумя твердыми телами (При этом возможен случай идеального теплового контакта и неидеального теплового контакта когда поверхности Г тел № 1 и № 2 разделены газовой прослойкой, слоем окислов, слоем масла и т.п.Ясно, что в обоих случаях плотности теплового потока, пересекающего поверхность Г слева (Г–0) направо (Г+0), совпадают, так что с привлечением (1.4) имеем
(1.25)
В случае идеального теплового контакта на поверхностях Г–0 и Г+0 в течение всего процесса совпадают и температуры контактирующих тел:
(1.26)
а в случае неидеального теплового контакта имеет место скачок температуры T, формирующийся на термическом сопротивлении, разделяющем оба тела, т.е. выполняется равенство
(1.27)