
- •3. 5. Вывод уравнения Фурье для одномерной задачи теплопроводности.
- •10.Нестационарная теплопроводность при гу 2
- •11. Безразмерная форма краевой задачи теплопроводности при гу-III-го рода
- •14. Сеточный метод решения одно- и двумерных задач нестационарной теплопроводности
- •15. Явная и неявная схемы численного определения температурных полей
- •13. Метод элементарного теплового баланса при численном решении задач теплопроводности.
- •17. Неявная схема численного решения двухмерной задачи теплопроводности
- •18.Физический принцип стационарности температурных полей.
- •19. Стационарное температурное поле в неограниченной пластине
- •20. Нелинейная стационарная теплопроводность в однослойной плоской стенке.
- •21. Стационарный тепловой поток через однослойную плоскую стенку при гу-I.
- •23. Стационарное температурное поле в полом цилиндре.
- •24.Стацтионарный тепловой поток через однослойный полый цилиндр при гу-I.
- •25.Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при гу-I.
- •26. Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при гу-III.
- •27. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при гу-III.
- •28. Вывод формулы для определения теплового потока через однослойный полый цилиндр.
- •29.Расчет величины плотности теплового потока в теле.
- •30.Температурный фактор задач конвективного теплообмена.
- •31.Схема Нуссельта для описания конвективного теплообмена.
- •32. Конвективный теплообмен при течении в трубах.
- •33.Внешняя и внутренняя задача конвективного теплообмена: особенности формирования теплового и гидродинамического пограничного слоёв, эффекты стабилизации
- •34.Переход течения на пластине из ламинарного в турбулентное и связанное с ним изменение нарастания толщины пограничного слоя и теплоотдачи
- •35.Особенности формирования динамического пограничного слоя во внешних задачах
- •36.Особенности формирования динамического пограничного слоя во внутренней задаче
- •37.Особенности формирования теплового пограничного слоя во внешней задаче
- •38.Особенности формирования теплового пограничного слоя во внутренней задаче
- •39.Стабилизация конвективного теплообмена по длине канала в ламинарном и турбулентном режимах течения
- •40.Теплообмен при свободной конвекции у вертикальной плиты
- •41.Третья (основная) теорема теории подобия и моделирования физических явлений
- •42.47.Вывод аргумента Ra для описания теплоотдачи при свободной конвекции
- •43.Вывод критериев подобия из рассмотрения уравнения нестационарного теплопереноса в потоке (уравнения Фурье-Кирхгофа)
- •44.Обоснование формы критериальных зависимостей для описания конвективного теплообмена
- •45.Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
- •46.Физический смысл критериев Re, Pr, Pe
- •48.Физическое обоснование условий, необходимых и достаточных для подобия явлений одной природы
- •49.Вывод критериев подобия из рассмотрения уравнения нестационарного течения (уравнения Навье - Стокса)
- •50.Температурный фактор в критериальных формулах для описания конвективного теплообмена
- •51.Критериальные формулы для описания конвективного теплообмена при обтекании пластины
- •52.Теплообмен при свободной конвекции в большом объёме
- •53.Тепловая изоляция труб и цилиндрических сосудов: обоснование выбора толщины изоляции
- •54.Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения в канале
- •55.Гидродинамика и теплообмен при поперечном обтекании одиночного цилиндра пучка труб.
- •56. Гидродинамика и теплообмен при обтекании коридорного и шахматного пучка труб
- •57.Основные законы равновесного теплового излучения твёрдых тел
- •58.Механизм излучения твёрдых тел, равновесное тепловое излучение. Закон Стефана-Больцмана
- •59.Определение результирующего лучистого теплового потока между твёрдыми телами и между газом и твёрдым телом
- •60.Особенности излучения газов. Степень черноты смеси газов
- •61.Метод расчёта результирующего лучистого потока энергии между твёрдыми телами и между газом и твёрдым телом
- •62.Роль экранов в лучистом теплообмене твёрдых тел. Экранно-вакуумная тепловая изоляция
- •63.Теплообмен при кипении жидкости в большом объёме
- •64.Условие существования газового пузырька
- •65.Кризис кипения в сосуде - механизм явления, интенсивность теплообмена
- •66.Критериальные зависимости для описания теплоотдачи при кипении
- •67.Кризис кипения движущейся жидкости – механизм явления и интенсивность кипения
- •68.Теплообмен при конденсации паров
- •69.Предпосылки теории Нуссельта для определения интенсивности теплоотдачи при конденсации
- •70.Критериальные зависимости для описания теплообмена при плёночной конденсации паров
- •70. Критериальные зависимости для описания теплообмена при плёночной конденсации паров
- •71.Теплообмен при волнообразовании и при турбулизации течения плёнки конденсата
- •72.Влияние неконденсирующихся газов и факторов эксплуатации конденсаторов паровых турбин на теплообмен при конденсации
- •74. Влияние неконденсирующихся газов в газовой смеси на теплообмен при конденсации
- •75.Основные элементы теории массопроводности. Гипотеза а. Фика: содержание, физический смысл, область применения.
- •76.Гипотеза а. Фика. Граничные условия уравнения массопроводности: гу-I,гу-II,гу-III,гу-IV рода.
- •78.Тройная аналогия между переносом тепла, вещества и количества движения
- •79.Обратные задачи теплопроводности, их особенности
- •80.Теплообмен в разряжённых газах
- •81.Теплообмен при больших дозвуковых скоростях газа
- •82.Способы интенсификации конвективного теплообмена
- •83.Оребрение теплообменных поверхностей
- •84.Основные требования, предъявляемые к теплообменным аппаратам
- •85.Классификация теплообменных аппаратов
- •86.Уравнения, лежащие в основе расчёта теплообменных аппаратов
- •86. Принципы теплового расчета теплообменника.
- •87.Определение среднего температурного напора
63.Теплообмен при кипении жидкости в большом объёме
Объемное кипение жидкости возникает в том случае, если по каким-либо причинам давление над кипящей жидкостью резко падает. Причиной этого может быть резкое увеличение отбора пара, в том числе, например, вследствие дефекта сварного шва в котельном агрегате, дросселирование жидкости, например, в расширительных устройствах для продувочной воды котлов барабанного типа и др. Тогда жидкость оказывается перегретой по отношению к новому, более низкому давлению и «стремится» прийти по температуре в состояние равновесия с этим давлением.
Теплоотдача описывается экспериментальной зависимостью
,
(3.7)
где С1 – постоянная величина, зависящая от рода жидкости.
При достаточно больших значениях qW (и T) отвод тепла от обогреваемой поверхности определяется только кипением жидкости на ней, так как становится возможным зарождение и существование не только крупных, но и мелких пузырьков и число центров парообразования в этом случае велико. В этом случае имеет место режим развитого пузырькового кипения жидкости, теплоотдача в котором описывается экспериментальной зависимостью
.
(3.8)
В
этом режиме коэффициент теплоотдачи
очень сильно зависит от T.
В самом деле, подставляя в правую часть
формулы (3.8) значение
получаем
,
(3.9)
(3.10)
и, наконец, зависимость
.
(3.11)
Рассмотрение
формулы (3.11) свидетельствует о том, что
коэффициенты теплоотдачи
в режиме развитого пузырькового кипения
очень велики, так как достаточно велики
величины перегрева T
и показатель степени у T
больше двух.
Экспериментально
обнаружено также, что рост давления р
над жидкостью приводит к увеличению
интенсивности теплообмена в процессе
кипения, что показано на рис. 3.3, построенном
на основании обработки опытных данных
для кипящей воды: величины
и
соответствуют коэффициентам теплоотдачи
при произвольном давлении р
и
при р1
= 9,81104
Па.
Критическая
плотность теплового потока
при кипении чистых неметаллических
жидкостей может быть определена по
формуле
,
(3.12)
в которой r – теплота парообразования, отнесенная к единице массы.
Если имеется опасность возникновения кризиса кипения первого рода, то объем жидкости в технологической системе (например, в паровом котле) должен быть мал.
64.Условие существования газового пузырька
На паровой пузырек в жидкости на границе раздела фаз действуют силы поверхностного натяжения – эти силы «работают» таким образом, чтобы уменьшить площадь поверхности, на которой они действуют, т. е. они стремятся захлопнуть паровой пузырек.
Поэтому давление пара в пузырьке должно быть больше, чем над жидкостью (или, что то же, в жидкости), чтобы противостоять силам поверхностного натяжения. Это превышение давления пара в пузырьке над давлением в сосуде было установлено Лапласом и Гауссом и называется поправкой Лапласа – Гаусса, которая имеет следующий вид:
,
(3.1)
где р – давление; - коэффициент поверхностного натяжения на границе жидкость–пар; R – радиус пузырька. Коэффициент поверхностного натяжения зависит от температуры, и при ее увеличении он уменьшается.
Давление пара в пузырьке должно быть больше, чем давление р в сосуде, еще и на величину поправки В. Томсона (Кельвина), равной
,
(3.2)
где,
кроме вышеобозначенных величин,
и
- плотности жидкости и пара соответственно.
Поправка Томсона учитывает тот факт, что поверхность жидкости, окружающей паровой пузырек, является вогнутой по отношению к пару в пузырьке, а, как известно, давление пара, образующегося над вогнутой поверхностью, меньше, чем давление пара над плоской поверхностью (при одинаковой температуре жидкости).
В итоге суммарное превышение давления пара в пузырьке по отношению к давлению в жидкости должно быть равно
.
(3.3)
На
практике достаточно учитывать поправку
Лапласа – Гаусса, так как
из-за того, что
,
и полагать
.
(3.4)
Чтобы
давление пара в пузырьке было больше,
чем давление в жидкости, на величину
р,
он должен получаться из слоев жидкости,
у которых температура больше, чем
температура насыщения
на удалении от обогреваемой поверхности.
Эти слои жидкости, естественно, находятся
у этой поверхности. Образующиеся на ней
паровые пузырьки увеличиваются в объеме,
отрываются от поверхности, и при всплытии
вверх в них испаряется жидкость.