
- •70. Критериальные зависимости для описания теплообмена при плёночной конденсации паров
- •71.Теплообмен при волнообразовании и при турбулизации течения плёнки конденсата
- •72.Влияние неконденсирующихся газов и факторов эксплуатации конденсаторов паровых турбин на теплообмен при конденсации
- •74. Влияние неконденсирующихся газов в газовой смеси на теплообмен при конденсации
- •75.Основные элементы теории массопроводности. Гипотеза а. Фика: содержание, физический смысл, область применения.
- •76.Гипотеза а. Фика. Граничные условия уравнения массопроводности: гу-I,гу-II,гу-III,гу-IV рода.
- •78.Тройная аналогия между переносом тепла, вещества и количества движения
- •79.Обратные задачи теплопроводности, их особенности
- •80.Теплообмен в разряжённых газах
- •81.Теплообмен при больших дозвуковых скоростях газа
- •82.Способы интенсификации конвективного теплообмена
- •83.Оребрение теплообменных поверхностей
- •84.Основные требования, предъявляемые к теплообменным аппаратам
- •85.Классификация теплообменных аппаратов
- •86.Уравнения, лежащие в основе расчёта теплообменных аппаратов
- •86. Принципы теплового расчета теплообменника.
- •87.Определение среднего температурного напора
86. Принципы теплового расчета теплообменника.
Задача теплового расчета - определение необходимой площади поверхности теплообмена.
В качестве исходной
информации для расчета располагаем
величинами расходов теплоносителей М1
и М2,
значениями
температуры одной из движущихся сред
на входе в аппарат
и на
выходе из него
,
температурой
второй среды на входе в аппарат и
теплофизическими свойствами теплоносителей.
Тепловая нагрузка передается от одной движущейся среды к другой и может быть вычислена по ф-лам:
и
,
Отсюда вычисляются величины L и F, где k и k1 – это линейные коэф-ты теплопередачи. Их можно опред-ть по ф-лам:
87.Определение среднего температурного напора
Определение
температурного напора в прямоточном
теплообменнике. Для его определения
необходимо рассчитать модуль элементарного
кол-ва теплоты и модуль всего кол-ва
теплоты отданного первым теплоносителем
и воспринятого вторым. После этого
получаем кол-во тепла, переданного от
первого теплоносителя ко второму чз
всю площадь: Q
=
отсюда
Или,
Последняя формула верна и для противотока. Таким образом, применение противотока приводит к меньшим значениям площади теплообменной поверхности F, необходимой для передачи количества тепла Q, и, следовательно, к меньшим размерам теплообменного аппарата.