
- •1. Механизм процесса теплопроводности в твёрдых телах, жидкостях и газах.
- •2. Гипотеза ж.-б. Фурье
- •3. Вывод уравнения Фурье для одномерной задачи теплопроводности
- •4. Вывод уравнения Фурье для многомерной задачи теплопроводности
- •5.Вывод уравнения Фурье для одномерного температурного поля
- •6Вывод уравнения Фурье для двумерного температурного поля
- •7.Краевые условия задач нестационарной теплопроводности
- •10Нестационарная теплопроводность при гу-III
- •11. Безразмерная форма краевой задачи теплопроводности при гу-III-го рода
- •12. Два типа инженерных задач, решаемых с помощью диаграмм Fо),
- •13. Метод элементарного теплового баланса при численном решении задач теплопроводности.
- •14. Сеточный метод решения одно- и двумерных задач нестационарной теплопроводности
- •15. Явная и неявная схемы численного определения температурных полей
- •16. Численная аппроксимация граничных условий I, II, III, IV рода
- •17. Неявная схема численного решения двухмерной задачи теплопроводности
- •18. Физический принцип стационарности температурных полей
- •19.Стационарное температурное поле в неограниченной пластине
- •20.Нелинейная стационарная теплопроводность в однослойной плоской стенке
- •21.Стационарный тепловой поток через однослойную плоскую стенку при гу-I
- •23.Стационарное температурное поле в полом цилиндре
- •24.Стационарный тепловой поток через однослойный полый цилиндр при гу-I
- •25.Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при гу-I
- •26.Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при гу-III
- •27.Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при гу-III
- •28.Вывод формулы для определения теплового потока через однослойный полый цилиндр
- •29.Расчёт величины плотности теплового потока в теле
- •30.Температурный фактор задач конвективного теплообмена
- •31.Схема Нуссельта для описания конвективного теплообмена
- •32.Конвективный теплообмен при течении в трубах
- •33.Внешняя и внутренняя задача конвективного теплообмена: особенности формирования теплового и гидродинамического пограничного слоёв, эффекты стабилизации
- •34.Переход течения на пластине из ламинарного в турбулентное и связанное с ним изменение нарастания толщины пограничного слоя и теплоотдачи
- •35.Особенности формирования динамического пограничного слоя во внешних задачах
- •36.Особенности формирования динамического пограничного слоя во внутренней задаче
- •37.Особенности формирования теплового пограничного слоя во внешней задаче
- •38.Особенности формирования теплового пограничного слоя во внутренней задаче
- •39.Стабилизация конвективного теплообмена по длине канала в ламинарном и турбулентном режимах течения
- •40.Теплообмен при свободной конвекции у вертикальной плиты
- •41.Третья (основная) теорема теории подобия и моделирования физических явлений
- •42.Вывод аргумента Ra для описания теплоотдачи при свободной конвекции
- •43.Вывод критериев подобия из рассмотрения уравнения нестационарного теплопереноса в потоке (уравнения Фурье-Кирхгофа)
- •44.Обоснование формы критериальных зависимостей для описания конвективного теплообмена
- •45.Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
- •46.Физический смысл критериев Re, Pr, Pe
- •47. Повтор № 42
- •48.Физическое обоснование условий, необходимых и достаточных для подобия явлений одной природы
- •49.Вывод критериев подобия из рассмотрения уравнения нестационарного течения (уравнения Навье - Стокса)
- •50.Температурный фактор в критериальных формулах для описания конвективного теплообмена
- •51.Критериальные формулы для описания конвективного теплообмена при обтекании пластины
- •52.Теплообмен при свободной конвекции в большом объёме
- •53.Тепловая изоляция труб и цилиндрических сосудов: обоснование выбора толщины изоляции
- •54.Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения в канале
- •55.Гидродинамика и теплообмен при поперечном обтекании одиночного цилиндра пучка труб. 56. Гидродинамика и теплообмен при обтекании коридорного и шахматного пучка труб
- •57.Основные законы равновесного теплового излучения твёрдых тел
- •58.Механизм излучения твёрдых тел, равновесное тепловое излучение. Закон Стефана-Больцмана
- •59.Определение результирующего лучистого теплового потока между твёрдыми телами и между газом и твёрдым телом
- •60.Особенности излучения газов. Степень черноты смеси газов
- •61.Метод расчёта результирующего лучистого потока энергии между твёрдыми телами и между газом и твёрдым телом
- •62.Роль экранов в лучистом теплообмене твёрдых тел. Экранно-вакуумная тепловая изоляция
- •63.Теплообмен при кипении жидкости в большом объёме
- •64.Условие существования газового пузырька
- •65.Кризис кипения в сосуде - механизм явления, интенсивность теплообмена
- •66.Критериальные зависимости для описания теплоотдачи при кипении
- •67.Кризис кипения движущейся жидкости – механизм явления и интенсивность кипения
- •68.Теплообмен при конденсации паров
- •69.Предпосылки теории Нуссельта для определения интенсивности теплоотдачи при конденсации
- •70.Критериальные зависимости для описания теплообмена при плёночной конденсации паров
- •71.Теплообмен при волнообразовании и при турбулизации течения плёнки конденсата
- •72.Влияние неконденсирующихся газов и факторов эксплуатации конденсаторов паровых турбин на теплообмен при конденсации
- •73.Проблема Стефана
- •74. Влияние неконденсирующихся газов в газовой смеси на теплообмен при конденсации
- •75.Основные элементы теории массопроводности. Гипотеза а. Фика: содержание, физический смысл, область применения
- •76.Гипотеза а. Фика. Граничные условия уравнения массопроводности: гу-I,гу-II,гу-III,гу-IV рода
- •77.Основные понятия и числа подобия конвективного массобмена
- •78.Тройна аналогия между переносом тепла, вещества и количества движения
- •79.Обратные задачи теплопроводности, их особенности
- •80.Теплообмен в разряжённых газах
- •81.Теплообмен при больших дозвуковых скоростях газа
- •82.Способы интенсификации конвективного теплообмена
- •83.Оребрение теплообменных поверхностей
- •84.Основные требования, предъявляемые к теплообменным аппаратам
- •85.Классификация теплообменных аппаратов
- •86.Уравнения, лежащие в основе расчёта теплообменных аппаратов
- •87.Методы теплового расчёта теплообменных аппаратов
- •88.Принципы теплового расчёта теплообменных аппаратов
- •89.Определение среднего температурного напора
74. Влияние неконденсирующихся газов в газовой смеси на теплообмен при конденсации
75.Основные элементы теории массопроводности. Гипотеза а. Фика: содержание, физический смысл, область применения
Перенос массы в пространстве может осуществляться как путем диффузионного проникновения отдельных ее носителей в сторону меньшей концентрации (концентрационная массопроводность), так и путем направленного движения массы (конвективный массообмен). Во всех случаях перенос массы сопровождается и переносом энергии, а во многих случаях и различными превращениями ее компонентов. Такой перенос массы осуществляется, например, в процессе испарения, кипения, конденсации, плавления и затвердевания, сублимации, окисления, горения и т.п.
Молекулярная диффузия развивается вследствие блуждания молекул, атомов, ионов под влиянием теплового движения. Поэтому коэффициент диффузии зависит и от термического состояния среды.
Наиболее полно разработана теория переноса массы в неоднородных бинарных газовых средах, так как молекулярно-кинетическая теория газов позволяет для этого случая выяснить основные закономерности явления. Однако строгое построение теории переноса массы в многокомпонентных газовых смесях и в жидких растворах сложно и основано на упрощенных представлениях о существе явления.
Намного сложнее рассмотрение массопереноса в жидкостях и в капиллярно-пористых телах. В последнем случае на диффузию компонента жидкой и паровой среды накладывается влияние объема и формы капилляров, адгезионных свойств скелета и др.
Диффузионный массоперенос может возбуждаться не только вследствие неоднородности поля концентрации, но также из-за наличия градиента температуры, градиентов суммарного давления всех компонентов, электрического потенциала и других движущих сил. В этом случае имеет место не концентрационная диффузия вещества, а его термодиффузия, бародиффузия, термобародиффузия и др.
В 1855 г. в химическом журнале известного научного издательства «Poggendorffs Annalen» была опубликована статья А. Фика (A. Fick), касающаяся описания процесса концентрационной массопроводности.
На основании
изученного диффузионного процесса в
неподвижной бинарной газовой смеси А.
Фиком была выдвинута гипотеза о виде
связи между вектором плотности потока
вещества диффундирующего i-го
компонента
с
какого-либо места изопотенциальной
поверхности Сi
= const
и значением
градиента концентрации gradСi
в этом месте
(по аналогии с гипотезой Ж.-Б. Фурье
относительно вектора плотности теплового
потока).
Фик предположил,
что имеется прямая пропорциональность
между величинами
и
gradСi,
т.е.
.
(1.1)
Учитывая разнонаправленность указанных в (1.1) векторов, имеем также
.
(1.1)
Чтобы перейти в (1.1) от пропорции к равенству, Фик ввел коэффициент пропорциональности Dij и получил зависимость
,
(1.2)
представляющую собой математическую запись его гипотезы.
Величина Dij, численно равная
(1.3)
называется коэффициентом взаимной диффузии i-го и j-го компонентов составляющих бинарную газовую смесь или образующих жидкий раствор. Величина Dij совпадает с плотностью потока вещества при значении |gradСi|, равном 1 [кг/(м3·м)].
Подчеркнем еще раз, что гипотеза Фика была сформулирована для процессов массопроводности, определяемых лишь градиентом концентрации. Такие процессы протекают в бинарных и многокомпонентных газовых смесях, у которых бинарные коэффициенты диффузии всех пар компонентов веществ одинаковы, и в жидких растворах, когда в них отсутствует термо- и бародиффузия.
Для упрощения дальнейшего изложения опустим подстрочные индексы у всех величин в формулах (1.1)-(1.3).
Отметим, что для газов и жидкостей коэффициент диффузии D зависит от рода образующих их веществ, от количества компонентов в смеси жидкости или газа (паров) и др. В сильнейшей степени величина D зависит от температуры, при которой находятся твердые тела, жидкости и газы.
Определяется величина D экспериментально в виде функции названных выше параметров и сообщается в справочном материале.
Численное значение
плотности потока вещества m
равно модулю (длине) вектора
и
определяется по формуле
,
(1.4)
где
– единичный вектор внешней нормали
.
Для вычисления
скалярного произведения векторов gradC
и
надо иметь в виду, что каждый из них
равен соответственно
(1.5)
где
– орт-векторы, ,
и
– углы между осями x,
y, z и
направлением
соответственно. В итоге величина m
определяется по формуле
. (1.6)
Покажем, как надо
использовать зависимость (1.6) для
нахождения величины m
в неограниченной пластине, ограничивающие
поверхности которой поддерживаются в
процессе массопроводности изопотенциальными,
так что вектор нормали
совпадает с направлением 0x
(рис. 1.3).
Рис.
1.3
В этом случае имеем
так называемое одномерное поле
концентраций диффундирующего вещества
в теле, при котором вектор
через каждую изопотенциальную поверхность
параллелен 0х
или, что то же, параллелен вектору
.
Ясно, что в
рассматриваемом примере имеем
= 0,
= /2,
= /2,
,
так что использование (1.6) дает
. (1.7)
Отметим, что
величина m
получается положительной, если вектор
совпадает
с направлением
(приведенное на рис. 1.3, а
распределение концентраций по толщине
пластины относится к этой ситуации), и,
наоборот, m
< 0, если
и
являются разнонаправленными векторами
(распределение концентраций на рис.
1.3, б).
Нетрудно видеть,
что в (1.7) величина
численно равна tg
.