5.4 Контроль материального баланса

. (5.13)

Доля потока конденсата из конденсатора со стороны регенеративной системы α_ок1 определена после расчета ПНД.

Пропуск пара в конденсатор:

,

где - доля регенеративных отборов пара из турбины.

.

Погрешность по балансу пара и конденсата

.

5.5 Паровой баланс парового контура

Расходы пара на регенеративные подогреватели и сетевую подогревательную установку представлены в таблице 5.5.1.

Таблица № 5.5.1 – Доли отборов пара из турбины

№ отбора	Обозначение	Доля отбора	Расход, кг/с
1		0,01918	2,591
2		0,04327	5,846
3		0,09330	12,605
4		0,17905	24,190
5		0,11727	15,844

Суммарный расход пара по всем отборам

5.6 Расчет газового контура комбинированной энергетической установки

5.6.1 Расчет камеры дожигания

Температура продуктов сгорания после камеры дожигания должна превышать температуру свежего пара, и может быть определена по формуле:

, (5.14)

где Т_Пе - температура свежего пара;

- температурный напор на горячем конце пароперегревателя, в соответствии с рекомендацией принимается в интервале 20…50 ^оС;

Т_КД =(540+273,15)+29,3=842,45 К.

Температура газов после ГТ	800,71	К
Температура ух. газов после КД	842,45	К
Температура газов на выходе в атмосферу	368,15	К

Расход топлива в КД, необходимый для генерации пара требуемой температуры, можно определить по формуле:

, (5.15)

где G_Т.КС - расход топлива в камеру сгорания ГТУ;

- коэффициент избытка воздуха в камере сгорания ГТУ;

L₀ - стехиометрический коэффициент для природного газа;

G_ОХЛ - расход воздуха подаваемого на охлаждение газовой турбины ГТУ;

Т_КД - требуемая температура после КД;

Т_Г - температура газов после газовой турбины ГТУ;

Hu - теплотворная способность топлива;

- коэффициент полноты сгорания топлива в КД;

Ср_Г – теплоемкость продуктов сгорания.

.

Коэффициента избытка воздуха в КД

, (5.16)

.

Расход продуктов сгорания после КД (на входе в КУ) определяется по формуле:

(5.17)

где - расход продуктов сгорания за турбиной ГТУ.

.

5.6.2 Расчет котла-утилизатора

Рисунок 5.6.1- t,q- диаграмма

Энтальпия перегретого пара: h_п=3447,3 кДж/кг

Энтальпия пара при насыщении в точке b: h^/=1521,15кДж/кг.

Количество теплоты, подведенное для парообразования и пароперегрева

q^п_{исп-пер}= h_п- h^/, (5.18)

q^п_{исп-пер} =3447,3-1521,15=1926,15 кДж/кг.

Энтальпия питательной воды h_ПВ=158,1 кДж/кг.

Количество теплоты, подведенное к воде (до кипения) в экономайзерной части котла

q^п_экон= h^/- h_ПВ, (5.19)

q^п_экон =1521,15-158,1=1363,07 кДж/кг.

Температура начала кипения t^/=330,2^оС.

Температура в точке m: t_m= t^/+Δt_m=330,2+10=340,2 ^оС.

Относительный расход утилизируемых продуктов сгорания после ГТУ

, (5.20)

.

Уравнение теплового баланса для испарительно-подогревательной части КУ имеет вид:

(3.21) где η_КУ – КПД котла-утилизатора.

Расход уходящих газов:

Уравнение теплового баланса для экономайзерной части КУ имеет вид:

(3.22)

где η_КУ – КПД котла-утилизатора.

Температура газов на выходе из КУ:

Тепловая нагрузка КУ:

МВт (3.23)