
- •Турбогенератора
- •1.1. Основные размеры и электромагнитные нагрузки
- •1.2. Проектирование обмотки статора
- •1.3. Немагнитный зазор
- •2.1. Основные размеры зубцово-пазовой зоны.
- •2.2. Расчет обмотки ротора.
- •3.1. Расчет характеристики холостого хода
- •3.2. Намагничивающая сила и ток обмотки возбуждения при номинальной нагрузке
- •3.3. Построение регулировочной характеристики.
- •3.4. Параметры и постоянные времени турбогенератора.
1.3. Немагнитный зазор
Выбор величины зазора является одним из наиболее ответственных моментов при проектировании турбогенератора, так как от зазора зависят многие технико-экономические показатели. Зазор представляет собой основное магнитное сопротивление магнитной цепи, и с его ростом растут необходимая Н.С. обмотки возбуждения, масса обмотки возбуждения, потери на возбуждение и себестоимость турбогенератора. Так как ротор является наиболее нагруженной в тепловом и механическом отношении частью, то естественно стремление к уменьшению немагнитного зазора. С другой стороны, зазор определяет основной параметр турбогенератора – синхронное индуктивное сопротивление обмотки статора xd, а также такие важные эксплуатационные характеристики, как отношение короткого замыкания (ОКЗ) и статическую перегружаемость S.
Для расчета величины воздушного зазора необходимо определить параметры обмотки статора.
Относительное значение индуктивного сопротивления пазового рассеяния, о.е.
|
(1.28) |
.
где размеры паза h11, h4, bп1, – см. рис.1.6 –1.8;
– магнитная
проницаемость вакуума;
для коэффициент, учитывающий уменьшение пазового рассеяния обмоток с укороченным шагом
Относительное сопротивление лобового рассеяния, о.е.
|
(1.29) |
где амплитуда н.с. статора на полюс, А,
|
(1.30) |
Ф0 – магнитный поток при холостом ходе и U = Uн , Вб,
|
(1.31) |
Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора в относительных единицах
|
(1.32) |
где добавка (0,005…0,01) приближенно учитывает рассеяние по коронкам зубцов и дифференциальное рассеяние (большие значения для Pн < 6 МВт, при Pн > 100 МВт ею можно пренебречь).
Индуктивное сопротивление Потье в относительных единицах
|
(1.33) |
Синхронное индуктивное сопротивление взаимоиндукции xad* в о.е. определяется по значению сопротивления Потье для заданного коэффициента мощности по рис. 1.12.
После определения xad* можно рассчитать величину воздушного зазора, м,
|
(1.34) |
Рис. 1.13. Ориентировочные величины магнитных зазоров турбогенераторов
где k - коэффициент воздушного зазора, который может быть предварительно принят равным 1,1…1,15 для мощностей более 25 МВт и 1,15… 1,2 для меньших мощностей.
Полученное значение величины воздушного зазора следует сравнить со средними величинами, представленными на рис. 1.13.
ГЛАВА ВТОРАЯ
Основные размеры и
обмоточные данные ротора
2.1. Основные размеры зубцово-пазовой зоны.
Ротор является наиболее нагруженным в тепловом и механическом отношении узлом турбогенератора. Во-первых, из-за механических напряжений, возникающих в зубцах ротора, и особенно в бандажах, диаметр ротора ограничен величиной 1,2 м. Во-вторых, все турбогенераторы проектируются для работы в режиме перевозбуждения, при котором н.с. должна равняться сумме продольной составляющей н.с. реакции якоря и н.с. магнитной цепи с большим немагнитным зазором. Поэтому линейная нагрузка ротора должна превышать линейную нагрузку статора в 1,5 – 1,7 раза. Однако из-за ограниченной глубины пазов линейная нагрузка может быть увеличена только за счет увеличения плотности тока в обмотке ротора, которая может превышать плотность тока обмотки статора в 1,3 –2 раза. При этом возможности охлаждения ротора невелики из-за ограниченных размеров и его монолитности. Температурные ограничения при росте мощности и степени использования турбогенераторов наступают быстрее для ротора, чем для статора.
Внешний диаметр ротора, м
|
(2.1) |
Активная длина ротора обычно выбирается немного большей, чем действительная длина статора, м:
|
(2.2) |
В мощных и высокоиспользованных турбогенераторах l2 = l .
При расчете зубцового слоя ротора обычно вначале задаются числом фиктивных пазов Z0 по всей окружности ротора
|
(2.3) |
Для получения оптимальной величины
|
(2.4) |
обеспечивающей максимальное приближение распределения поля возбуждения к синусоидальному, значения Z0 и Z2 выбираются по таблице 2.1.
Z0 |
20 |
24 |
28 |
32 |
38 |
42 |
46 |
52 |
54 |
Z2 |
12 |
16 |
20 |
24 |
28 |
32 |
36 |
40 |
40 |
|
0,6 |
0,666 |
0,71 |
0,75 |
0,737 |
0,762 |
0,782 |
0,769 |
0,74 |
() |
12,8 |
6,16 |
5,5 |
7,4 |
6,55 |
8,1 |
9,8 |
8,8 |
6,6 |
Таблица 2.1 Оптимальные соотношения пазов ротора.
Относительную высоту паза ротора 2 и относительную площадь фиктивного числа пазов ротора S0 можно найти по точкам пересечения прямой и семейства кривых рис.3.1 и 3.2.
Высота паза ротора, м
|
(2.5) |
ГРАФИКИ ОПТИМАЛЬНЫХ РАЗМЕРОВ
ПАЗОВ РОТОРОВ
а
его ширина
|
(2.6) |
Эти размеры следует считать предварительными, так как после размещения в пазах ротора целого числа нормализованных по размерам поперечного сечения проводников и изоляции возможна некоторая корректировка hп2 и bп2.