4.3 Расчет ленточного фундамента.

4.3.1 Нагрузка на 1м фундамента от веса стены ( от омм -1,05 до отм 14,22)

Нормативная N_стⁿ= 0,38*15,27*18000=104447 Н

Расчетная N_ст= 0,38*15,27*18000*1,1=114892 Н

4.3.2Осевая нагрузка на 1 п.м фундамента под внутреннюю стену

Нормативная

N_ser=qⁿ_покр +qⁿ_пер*n_пер+N_стⁿ= 29838+38366*4+104447=287749Н=288 КН

N_ser=q_покр+q_пер*n_пер+N_ст= 36676+44407*4+114892=329196Н=330КН

4.3.3Расчет железобетонного ленточного фундамента

4.3.4Определение ширины подошвы фундаменты

Предварительный размер

Расчетное сопротивление грунта

Ширина подошвы при фактическом R

4.3.5Рабочая высота фундамента из условия прочности его по поперечной силе

Q=p_гр L_k a = 273*0?51*1=140 КН

4.3.6Требуемая рабочая высота фундамента

Полная высота h=h₀+a = 0,19+0,05 = 0,24

Окончательно принимаем фундаментгый плиту b= 1,4 м

h= 0,3 м

h₀= 0,3-0,05=0,25 м

4.4 Расчет арматуры

4.4.1 Момент возникающий в крыле фундамента относительно грани стены

М=Ql_k/2= 140*0,51/2 = 35 КН

Принято 5 0 14 AI с As=7,69 см²

Шаг стержней 200 мм

Диаметр распределительных стержней по условиям сварки должен быть не менее 5 мм, принято 0 6 AI, шаг 300 мм

4.4.2 Определение диаметра подъемных петель

где, коэффициент надежности 1,5

Нагрузка от собственного веса

g= 1140*1,5= 1710 кг

Учитывая возможный перекос, эту нагрузку распределяем на три петли. Тогда нагрузка на одну петлю составит

1710/3= 570 кг

По т 1.4 прил.1[ ] принимаем диаметр подъемной петли 10 AI

4.4.3Конструирование железобетонного ленточного фундамента (см. чертеж)

4.5 Расчет и проектирование многопустотоной железобетонной плиты перекрытия

4.5.1 Исходные данные

№ п.п	Данные	Значение величин	Пояснения
1	Номинальная ширина плиты	Вн=1,5 м	по проекту
2	Высота плиты	Hпл=22 см	по проекту
3	Расстояние между стенами в осях	L=5,7 м	по проекту
4	Класс бетона	В20	принято
5	Класс арматуры	АIII BpI	принято
	Дополнительные
6	Расчетная нагрузка на 1 м2 межэтажного перекрытия	q= 1047/м2 (44407/4,42)	т.4 [ ]
7	Расчетное сопротивление бетона сжатию	Rb=11,5 МПа	т.13 [ ]
8	Расчетное сопротивление бетона растяжению	Rbt=0,9 МПа	т.13 [ ]
9	Расчетное сопротивление Продольной арматуры растяжению	Rs=280 МПа	т. 22 [ ]
10	Расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению	Rsw= 170 МПа	т. 22 [ ]
11	Рабочая высота плиты	H0=h-a=22-3= 19 cм
Продолжение таблицы
1	2	3	4
12	Расчетная длина плиты	L0=5700-200-190+2*100/2=5410 мм= 5,41 м Lk=5,41+0,1=5,51 м	200,190-привязки, 100мм-опирание

4.5.2 Разбивка отверстий в плите

Высота плиты 220 мм, диаметр отверстий принят в соответствии с существующими типовыми конструциями принят 159 мм., тогда толщина полок (220-159)/2=30,5 мм.

Принято:верхняя полка h_f^.’=31 мм, нижняя полка h_f=30 мм

Ширина швов между плитами принята 20 мм. В этом случае конструктивная ширина плиты В=В_н-20=1500-20= 1480 мм.

Наименьшее расстояние между отверстиями 30 мм. Принимая толщину промежуточныхых ребер 30 мм, получим шаг отверстий 159+30= 189 мм., тогда количество отверстий в плите В:189= 1480:189= 7,8; принято 7 отв.

Т.о. отверстий 7*159= 1113 мм;

Промежуточных ребер 6*30= 180 мм

Итого 1293 мм

На крайне ребра остается (1480-1293)/2=93,5 мм

4.5.3Нагрузка на 1 п.м. длины панели

Q=10047*1,5=15071 Н/м

4.5.4Расчет плиты перекрытия

М_max=

55138 Нм

Q_max=40767 Нм

Максимальный изгибающий момент

М_max=q L₀²/8= 15071*5,41²/8= 55138 Нм

Максимальная поперечная сила

Q_max= q L₀/2= 15071*5,41/2= 40767 Нм

Расчетное сечение

Сечение плиты при расчете на прочность может рассматриваться как тавровое с высотой верхней полки h_f^’= 31 мм

Учитывая работ бетона швов, шириной верхней полки тавра может быть принята b_f^’=B_н= 1500 мм,

Ширина ребра b= В_н-∑d=1500-7*159= 387 мм

Расчет прочности нормальных сечений

Определение положения нейтральной оси

Момент, воспринимаемый верхней полкой нормального сечения

М_f^’=R_b*b_f^’*h_f^’*(h₀-0,5h_f^’)=11,5*10⁶*0,9*1,5*0,031*(0,19-0,5*0,031)=83980 Нм

Т.к. М=55138 Нм<83980 Нм, то нейтральная ось проходит по полке.

Коэфициент

А₀=М/R_b*h₀²*b_f^’=55138/11,5*10⁶*0,9*0,19²1,5=0,098

По т.7.5[ ] η=0,945

Требуемая площадь арматуры

А_sтреб.=М/ η*h₀*R_s=55138/0,945*0,19*280*10⁶=0,001096м²=10,97см²

По сортаменту принято 8 о 14 AII c A_s=12,31 см²>A_sтреб.=10,97 см²

Расчетн прочности наклонных сечений

Поперечная сила, которую которую может принять бетон

Q_b=0,6*b*h₀*R_bt*y_c=0,6*0,387*0,19*0,9*10⁶*0,9=35736 H>Q=40767 H, следовательно требуется расчет поперечных стержней

По условию сварки диаметр поперечных стержней принят о 6 AI, шаг поперечных стержней 300 мм.

Усилие которые воспронимают поперечные стержни на единицу длины плиты q_sw=R_sw A_sw n/s= 170*10⁶*0,283*10^-4*4/0,3=64146 Н/м

Поперечная сила которая воспримет бетон и поперечная арматура работают совместно

Т.к. Q=40767<Q_b+Q_sw=132655 H, то прочность наклонных сечений будет обеспечена

4.6 Конструирование плиты

Рабочие стержни плиты ставятся в каждое ребро и объядениятся в нижнию рабочую сетку плиты С1. По верху плиты ставятся конструктивная сетка из стержней класса АI диаметром 6 мм. для образование пространственного каркаса ставятся 4 продольных каркаса также из стержней класса АI диаметром 6 мм.

Определение диаметра подьемных петель

Собственный вес плиты перекрытия

g₁=0,22*1,14*5,51*2500*0,5=2243 кг

где 0,5 коэффициент пустотности

Нагрузка от собственного веса

g=2243*1,5=3365 кг

где 1,5 коэффициент надежности

Учитывая возможный перекос, эту нагрузку распределяем на три петли. Тогда нагрузку на одну плиту составит

3365/3=1122 кг

По т 1.4 прил.1 [ ] принимаем диаметр подъемной петли о 14 AI.

Дальнейшее конструирование плиты см. чертеж.