4.8. Составное и эквивалентное приведенное сопротивление тяговой сети однофазного тока

Составное.

Ранее рассматривалось падение в тяговой сети. Для большого количества расчетов единственно важным является не падение, а потеря напряжения.

Под падением напряжения понимается геометрическая разность, а под потерей напряжения – арифметическую разность между напряжения у подстанции и потребителя. (локомотива).

Пусть имеем некоторую нагрузку на расстояние от ТП.

Ток sin – ый

Рассмотрим векторную диаграмму для участка однородного тока при одной нагрузке.

Рис. №4.24 Диаграмма

MK (MF) – падение напряжения

MN – потеря напряжения

OK = ON

МВ – потеря напряжения на активном сопротивлении ( )

BK - потеря напряжения на реактивном (индуктивном) сопротивлении ( )

MN больше MF на 3-5 %

Выражение ( ) имеет размерность и называется «составным» сопротивлением сети и считают постоянным по длине, т. е. ; .

В таблице 7 приведено активное сопротивление тяговой сети однопутного участка наиболее распространенных типов.

Параметры тяговой сети Таблица №4.5

Тип тяговой сети	Sсеч к.с. в медн.экв., мм кв.	I доп, А	Rтс, Ом/км	Xтс, Ом/км
Тип тяговой сети	Sсеч к.с. в медн.экв., мм кв.	I доп, А	Rтс, Ом/км	Xтс, Ом/км
ПБСА 50/70 + МФ 85 (Р 65)	141,3	786	0,217	0,467
ПБСА 50/70 + МФ 100 (Р 65)	156,3	854	0,202	0,469
ПБСМ 70 + МФ 85 (Р 65)	121,2	759	0,224	0,474
ПБСМ 70 + МФ 100 (Р 65)	136,2	825	0,208	0,476
Продолжение таблицы 4.5
ПБСМ 95 + МФ 85 (Р 65)	131,4	815	0,208	0,462
ПБСМ 95 + МФ 100 (Р 65)	146,4	885	0,194	0,463
ПБСМ 95 + 2МФ 100 (Р 65)	246,4	1276	0,134	0,428
ПБСМ95+2МФ100+А185(Р65)	355,2	1560	0,099	0,327
ПБСМ95+2МФ100+2А185(Р65)	464	2405	0,083	0,307
М 95 + МФ 100 (Р 65)	195	1171	0,134	0,425
М 95 + 2МФ 100 (Р 65)	295	1537	0,104	0,398
М 95+ 2МФ 100 + А 185 (Р65)	403,8	1714	0,086	0,316
М 95 + 2МФ100 + 2А 185 (Р65)	512,6	2607	0,075	0,298
М 120 + МФ 100 (Р 65)	220	1209	0,124	0,424
М 120 + 2МФ 100 (Р 65)	320	1605	0,097	0,396
М 120+2МФ100+А185 (Р 65)	428,8	1730	0,083	0,316
М120 + 2МФ100 + 2А185 (Р65)	537,6	2630	0,073	0,298
ПБСА 50/70 + МФ 85 (Р 75)	141,3	786	0,215	0,463
ПБСА 50/70 + МФ 100 (Р 75)	156,3	854	0,2	0,466
ПБСМ 70 + МФ 85 (Р 75)	121,2	759	0,221	0,471
ПБСМ 70 + МФ 100 (Р 75)	136,2	825	0,205	0,473
ПБСМ 95 + МФ 85 (Р 75)	131,4	815	0,205	0,458
ПБСМ 95 + МФ 100 (Р 75)	146,4	885	0,191	0,46
ПБСМ 95 + 2МФ 100 (Р 75)	246,4	1277	0,132	0,425
ПБСМ95+2МФ100+А185 (Р75)	355,2	1561	0,096	0,324
ПБСМ95+2МФ100+2А185(Р75)	464	2407	0,081	0,304
М 95 + МФ 100 (Р 75)	195	1171	0,132	0,422
М 95 + 2МФ 100 (Р 75)	295	1537	0,101	0,395
М 95 + 2МФ 100 + А 185 (Р 75)	403,8	1715	0,083	0,313
М95 + 2МФ100 + 2А 185 (Р 75)	512,6	2609	0,073	0,295
М 120 + МФ 100 (Р 75)	220	1208	0,121	0,42
М 120 + 2МФ 100 (Р 75)	320	1606	0,095	0,393
М 120 + 2МФ100 + А 185 (Р75)	428,8	1731	0,081	0,313
М 120 + 2МФ 00 + 2А185 (Р75)	537,6	2632	0,071	0,295

Эквивалентное.

Расчет потерь напряжения при выпрямлении тока на электропроводах обладает некоторыми особенностями.

Рассмотрим простую схему.

В кривой каждого полупериода различаются 2 зоны работы:

1 зона – выпрямление, т.е. парная работа вентилей эта зона и определяет величину напряжения на тяговых трансформаторах.

2 зона – коммутация тока в вентилях. (работа 4 – х вентилей) т.е. нагрузка переходит с 2 и 4 вентилей на 1 и 3 вентили. В этот период значение выпрямленного напряжения равно 0.

Уровень напряжения в тяговой сети нас интересует только с точки зрения его влияния на скорость движения поездов. А скорость движения поездов определяется величиной выпрямленного напряжения на ЭПС. Т.о. необходимо определить потерю выпрямленного напряжения ( ).