Расчет по длительному раскрытию трещин.

М_ld=23068Нм. Напряжение в растянутой арматуре при действии постоянных и длительных нагрузок

_s=М_ld/A_s z₁=M_ld/W_s=2306800/213=10800Н/м²=108 МПа.

Где W_s=173 см³ принято без пересчета величины z₁, так как значение  при подстановке в формулу параметра _ld=0,027 (вместо =0,03) изменяется мало.

Ширина раскрытия трещины от действия постоянной и длительной нагрузок при _l=1,3

а_crc3=1*1*1,3*( 108 /2,1*10⁵)*20*(3,5-100*0,016)*³√12*1 =0,087 мм< а_crc,max=0,3 мм.

Расчет по кратковременному раскрытию трещин.

Мⁿ=25673 Нм; М_ld=23068 Нм; а_crc определяем по формуле.

Напряжение в растянутой арматуре при совместном действии всех нормативных нагрузок

_s=Mⁿ/W_s=2576300/212=12100Н/м²=121 МПа.

Приращение напряжения от кратковременного увеличения нагрузки длительно действующей до ее полной величины

_s=_s1-_s2=121-108=13 МПа.

Соответствующее приращение ширины раскрытия трещин при _l=1 по формуле будет:

 а_crc= а_crc1- а_crc2==1*1*1*(13 /2,1*10⁵)*20*(3,5-100*0,016)*³√12*1 =0,011 мм

Ширина раскрытия трещин при совместном действии всех нагрузок

а_crc=0,011+0,087=0,098 мм < а_crc1,max=0,4 мм,

т. е условие удовлетворяется.

Проверка по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси.

Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента и армированных поперечной арматурой, определяют по формуле:

а_crc= _l(0,6_sd_ /E_s d_/h₀+0,15E_b (1+2_)

где _l – коэффициент, равный 1,0 при учете кратковременных нагрузок, включая постоянные и длительные нагрузки непродолжительного действия, и 1,5 для тяжелого бетона естественной влажности при учете постоянных и длительных нагрузок продолжительного действия;

φ₁ = 1 Mw = Asw/bs

η = 1,4

dω = 6 ○ A - I

α = Es/Eb = 2

Напряжение в поперечных стержнях.

Q – Q_b1

δsw =  · S ≤ R_siser , где

A_swh_o

Qb₁ = 0,8 φ_b4 (1+ φ_n) Rbtserbho²/c = 0,8 · 1,5 · 1 · 1,8(100) · 32,6 · 19²/38 = 66 · 10³H

φ_n = 0 c = 2ho = 2 · 19 = 38

18850 – 66000

δ_sw =  / 0 < 0 (получается отрицательная величина) .

0,85 · 19

Так как δ_sw по расчету величина отрицательная, то раскрытия трещин наклонных к продольной оси на будет.

Проверка панели на монтажные нагрузки.

Панель имеет четыре монтажные петли из стали класса А-I, расположенных на расстоянии 70 см рот концов панели. С учетом коэффициента динамичности K_d = 1,4 и расчетная нагрузка от собственного веса панели.

q = K_d · r_f · q · b = 1,4 · 1,1 · 2750 · 1,2 =6350H/м

q = h_redP = 0,11 · 25000 = 2750 Н/м² – собственный вес панели, Р – плотность бетона.

Расчетная схема панели. Отрицательный изгибающий момент консольной части панели

М = q l₁ ²/2 = 6350 · 0,7²/2 = 1555 Hм

Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов. Полагая, что Z₁ = 0,9ho, требуемая площадь качения указанной арматуры составляет:

M 155500

As =  =  = 0,7 см²,

Z₁ Rs 0,9 · 19 · 280(100)

что значительно меньше принятой конструктивной арматуры 310 А- II, где As = 2,36 см².

При подъеме панели вес ее может быть передан на две панели, тогда усилие на одну петлю составляет:

N = q l /2 = 6350 · 6/2 = 19050 H

Площадь сечения арматуры петли:

As = N/ Rs = 19050/{210(100)} = 0,9 см²

Принимаем конструктивно стержни диаметром 12 мм As =1,131 см²