4.3 Расчеты на модели

Д ля оценки эффективности используемых катализаторов были проведены прогнозные расчеты для каждого из трех рассматриваемых катализаторов для сырья следующего состава:

Таблица 8 – Данные по составу сырья, полученные на основе хроматографического анализа

№ Опыта	Дата отбора пробы	П/(Н+А)	Содержание ароматических УВ, % мас.	Содерж. н – Параф., % мас.	Содерж. и- Параф., % мас.	ИОЧ
1	28.06.2010	0,82	10,5	20,04	25,49	68,91
2	19.03.2012	0,92	9,9	21,32	26,65	68,2

Результаты расчетов представлены на рисунках 8-12.

Рисунок 8 – Зависимость октанового числа от температуры протекания процесса (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,92)

На промышленной установке риформинга ОНПЗ получают риформат с октановым числом ≈ 103 пункта по исследовательскому методу. По данным результатам видно, что при использовании катализатора №3 можно получить катализат с требуемым октановым числом при более низкой температуре протекания процесса, при этом снижение температуры приведет к увеличению межрегениционного цикла работы установки [54].

Рисунок 9 – Зависимость содержания ароматических углеводородов в риформатах от температуры протекания процесса (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,92)

Рисунок 10 – Зависимость содержания н-Парафинов в риформатах от температуры протекания процесса (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,92)

Рисунок 11 – Зависимость содержание и-Парафинов в риформатах от температуры протекания процесса (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,92)

Из представленных зависимостей можно увидеть, что катализатор №3 является более эффективным для процесса каталитического риформинга, так как позволяет получать катализат более высокого качества, снижая при этом температуру в среднем на 7ºС (рисунок 8). Также стоит отметить, что снижение температуры протекания процесса приводит к снижению содержания ароматических углеводородов в рифомате, что, в свою очередь влияет на степень закокосованности катализатора [55].

Рисунок 12 – Зависимость содержание кокса на катализаторе от температуры протекания процесса (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,92)

Из рисунков 8, 12 можно увидеть, что полученные нами с помощью математической модели результаты согласуются с литературными данными [54-55].

На модели было исследовано влияние различных значений кратности циркуляции катализатора на основные основные показатели качества риформата (рисунки 12-16).

Рисунок 13 – Зависимость содержания ароматических углеводородов от кратности циркуляции катализатора (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,82)

Рисунок 14 – Зависимость содержания и-Парафинов от кратности циркуляции катализатора (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,82)

Рисунок 15 – Зависимость содержания н-Парафинов от кратности циркуляции катализатора (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,82)

По рисункам 12-14 можно проследить, что снижение кратности циркуляции для третьего катализатора позволит получать риформат более высокого качества, увеличивая при этом срок его службы [54].

Как отмечалось ранее, снижение содержание ароматических углеводородов в продукте приводит к снижению степени коксообразования [54-55]. Данную зависимость также можно проследить на рисунках 12, 15.

Рисунок 16 – Зависимость накопления кокса на катализаторе от кратности циркуляции катализатора (состав сырья: П/(Н+Ар)=0,82)

Согласно литературным данным [54], повышение кратности циркуляции подавляет реакции коксообразования. Данное явление также можно проследить по рисунку 15.

Рисунок 17 – Зависимость октанового числа (ИМ) от кратности циркуляции катализатора.

Из данного рисунка видно, что октановое число катализата увеличивается с увеличением кратности циркуляции катализатора вследствие уменьшения явлений дезактивации катализатора коксом.

Полученные нами результаты (зависимости 12-16) соответствуют литературным данным [54-55] и опытам промышленной эксплуатации установок риформинга и свидетельствуют о том, что варьируя значения кратности циркуляции для третьего катализатора можно получить риформат более высокого качества, сохраняя при этом необходимые свойства катализатора.