3.2. Снеговая нагрузка

Снеговая нагрузка условно принимается равномерно распределенной по длине ригеля:

кг/м.

где γ_n=1 – коэффициент ответственности здания;

кг/м² – расчетное значение веса снегового покрова на квадратный метр площади;

–коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие;

B=12 м – шаг колонн (поперечных рам).

Опорная реакция ригеля:

кг.

Изгибающий момент в стойке рамы вследствие смещения осей, проходящих через центры тяжести сечений подкрановой и надкрановой частей колонны, который создает продольная сила N_s равен:

3.3. Нагрузка от мостовых кранов

При наличии в пролете нескольких мостовых кранов рекомендуется учитывать нагрузку только от двух неблагоприятных по воздействию кранов, расположенных в соответствии со схемой, приведенной на рис. 3.3.1, при этом тележки с грузами номинальной величины должны быть приближены к рассчитываемому ряду колонн.

Вертикальное давление колес:

Рис.3.3.1.Схема для определения нагрузки от мостовых кранов на поперечную раму промышленного здания.

Расчетные давления на колонну D_max и D_min – это суммарные опорные реакции подкрановых балок, опирающихся на уступ рассчитываемой колонны, которые определяются по линиям влияния.

;

_;

где _n = 1– коэффициент надежности по назначению;

_f = 1,1 – коэффициент надежности по крановой нагрузке;

_f1 = 1,05 – коэффициент надежности по нагрузке для веса металлических конструкций;

 =0,85 – коэффициент сочетаний, учитывающий пониженную вероятность реализации расчетной схемы;

т – максимальное давление колеса на подкрановый рельс;

т – давление колеса на подкрановый рельс на противоположной стороне мостового крана (относительно рассчитываемого ряда колонн);

т – подъемная сила мостового крана;

т – полная масса крана с тележкой;

n_o=2 – число колес с одной стороны крана;

– сумма ординат линии влияния опорных реакций подкрановых балок;

q_пк=0,5 т/м – погонная масса подкрановых конструкций;

т;

т.

Подкрановые балки устанавливаются с эксцентриситетом по отношению к оси, проходящей через центр тяжести сечения подкрановой части колонны, поэтому от вертикальных давлений D_max и D_min возникают изгибающие моменты М_max и М_min соответственно :

тм;

тм,

где м – эксцентриситет приложения силы.

Нагрузка от поперечного торможения тележек с грузами:

Расчетная горизонтальная сила :

,

где – нормативная горизонтальная сила на колесе мостового крана, вызванная торможением электрической тележки, для мостового крана с гибким подвесом груза.

3.4. Ветровая нагрузка

Рис. 3.4.1. Схема для определения ветровой нагрузки

Расчетная погонная нагрузка на колонну определяется для характерных уровней (высотных отметок) по формуле:

,

где  _f = 1,4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

– нормативное значение ветрового давления;

k_m – коэффициент, учитывающий повышение скоростного напора ветра с увеличением высоты;

с=0,8 – значение аэродинамического коэффициента с наветренной стороны для поверхностей, расположенных вертикально по отношению к направлению ветра;

В=12 м – шаг поперечных рам для промышленных зданий без стенового фахверка.

– на отметке 5 м:

кг/м;

– на отметке 10 м:

кг/м;

где k₁₀ = 0,65 – значение коэффициента на отметке 10 м;

– на отметке Н_п (полезная высота цеха):

кг/м;

где – значение коэффициента на отметке 13,8 м;

– на отметке Н_зд (высота здания цеха):

кг/м;

где – значение коэффициента на отметке 17,3 м.

Для удобства расчета фактическую линейную нагрузку можно заменить эквивалентной равномерно распределенной (по высоте стойки) нагрузкой:

кг/м,

где – суммарный момент относительно уровня заделки нижней части стойки, который получается в результате перемножения равнодействующих ветровой нагрузки на отдельных участках на соответствующие плечи (расстояния до заделки);

Ветровая нагрузка, действующая на участке от низа ригеля до наиболее высокой точки здания, заменяется сосредоточенной силой, приложенной в уровне низа ригеля рамы.

Активная составляющая сосредоточенной ветровой нагрузки равна

кг.