4.3 Расчет ленточного фундамента

№ п.п	Нагрузки	Подсчет	Норматив­ная нагрузка Н/м	К-т надеж­ности по на­грузке	Расчетная нагрузка Н/м
Постоянные нагрузки
1.	Гравий, втопленный в битум	0,01х16000х4,42	708	1,3	920
2.	3-слоЛ, изопласта	ЗОхЗх 4,41	398	1,3	518
3.	Цементно-песчаная стяжка	0,03x17000x4,41		1,3	2931
4.	Утеплитель	0,Зх5000х4,42	6630	1,3	8619
5.	Пароизоляция	30 * 4,42	133	1,3	173
6.	Пустотная плита ПК	3200* 4,42	14144	1,1	15559
	Итого		g"=24268		g= 28720
Временные нагрузки
1.	Снеговая нагрузка	1800хО,7х4,42 1800х1х4,42	5570
	Всего		qnпокр=29838		qnпокр=36676

Сбор нагрузок на 1 м фундамента от междуэтажного перекрытия

№ п.п	Н а г р у з к и	Подсчет	Норматив- ная нагрузка НН/м Н/м	К-т надеж- ности по на- грузке	Расчетная нагрузка Н/м
Постоянные нагрузки
1	Вес пола (по серии2.140-1)	1980*4,42	8752	1,2		10502
2	Пустотная плита ПК	3200*4,42	14144	1,1		15559
	Итого		gn=22896			g=26061
Временные нагрузки
3	Нагрузка на перекрытие	3000*4,42	13260	1,2		15912
4	Нагрузка от перегородок	500*4,42	2210	1,1		2431
	Всего		qnпер=38366			qпер=294440

Нагрузка на 1м фундамента от веса стены ( от омм -1,05 до отм 14,22)

Нормативная N_стⁿ= 0,38*15,27*18000=104447 Н

Расчетная N_ст= 0,38*15,27*18000*1,1=114892 Н

Осевая нагрузка на 1 п.м фундамента под внутреннюю стену

Нормативная

N_ser=qⁿ_покр +qⁿ_пер*n_пер+N_стⁿ= 29838+38366*4+104447=287749Н=288 КН

N_ser=q_покр+q_пер*n_пер+N_ст= 36676+44407*4+114892=329196Н=330КН

Расчет железобетонного ленточного фундамента

Определение ширины подошвы фундаменты

Предварительный размер

Расчетное сопротивление грунта

Ширина подошвы при фактическом R

Рабочая высота фундамента из условия прочности его по поперечной силе

Q=p_гр L_k a = 273*0?51*1=140 КН

Требуемая рабочая высота фундамента

Полная высота h=h₀+a = 0,19+0,05 = 0,24

Окончательно принимаем фундаментгый плиту b= 1,4 м

h= 0,3 м

h₀= 0,3-0,05=0,25 м

Требуемая площадь арматуры

Момент возникающий в крыле фундамента относительно грани стены

М=Ql_k/2= 140*0,51/2 = 35 КН

Принято 5 0 14 AI с As=7,69 см²

Шаг стержней 200 мм

Диаметр распределительных стержней по условиям сварки должен быть не менее 5 мм, принято 0 6 AI, шаг 300 мм

Определение диаметра подъемных петель

где, коэффициент надежности 1,5

Нагрузка от собственного веса

g= 1140*1,5= 1710 кг

Учитывая возможный перекос, эту нагрузку распределяем на три петли. Тогда нагрузка на одну петлю составит

1710/3= 570 кг

По т 1.4 прил.1[ ] принимаем диаметр подъемной петли 10 AI

Конструирование железобетонного ленточного фундамента (см. чертеж)

Расчет и проектирование многопустотоной железобетонной плиты перекрытия

№ п.п	Данные	Значение величин	Пояснения
1	Номинальная ширина плиты	Вн=1,5 м
2	Высота плиты	Hпл=22 см
3	Расстояние между стенами в осях	L=5,7 м
4	Класс бетона	В20
5	Класс арматуры	АIII BpI
	Дополнительные
6	Расчетная нагрузка на 1 м2 межэтажного перекрытия	q= 1047/м2 (44407/4,42)
7	Расчетное сопротивление бетона сжатию	Rb=11,5 МПа
8	Расчетное сопротивление бетона растяжению	Rbt=0,9 МПа
9	Расчетное сопротивление Продольной арматуры растяжению	Rs=280 МПа
10	Расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению	Rsw= 170 МПа
11	Рабочая высота плиты	H0=h-a=22-3= 19 cм
12	Расчетная длина плиты	L0=5700-200-190+2*100/2=5410 мм= 5,41 м Lk=5,41+0,1=5,51 м

Разбивка отверстий в плите

Высота плиты 220 мм, диаметр отверстий принят в соответствии с существующими типовыми конструциями принят 159 мм., тогда толщина полок (220-159)/2=30,5 мм.

Принято:верхняя полка h_f^.’=31 мм, нижняя полка h_f=30 мм

Ширина швов между плитами принята 20 мм. В этом случае конструктивная ширина плиты В=В_н-20=1500-20= 1480 мм.

Наименьшее расстояние между отверстиями 30 мм. Принимая толщину промежуточныхых ребер 30 мм, получим шаг отверстий 159+30= 189 мм., тогда количество отверстий в плите В:189= 1480:189= 7,8; принято 7 отв.

Т.о. отверстий 7*159= 1113 мм;

Промежуточных ребер 6*30= 180 мм

Итого 1293 мм

На крайне ребра остается (1480-1293)/2=93,5 мм

Нагрузка на 1 п.м. длины панели

Q=10047*1,5=15071 Н/м

М_max=

55138 Нм

Q_max=40767 Нм

Максимальный изгибающий момент

М_max=q L₀²/8= 15071*5,41²/8= 55138 Нм

Максимальная поперечная сила

Q_max= q L₀/2= 15071*5,41/2= 40767 Нм

Расчетное сечение

Сечение плиты при расчете на прочность может рассматриваться как тавровое с высотой верхней полки h_f^’= 31 мм

Учитывая работ бетона швов, шириной верхней полки тавра может быть принята b_f^’=B_н= 1500 мм,

Ширина ребра b= В_н-∑d=1500-7*159= 387 мм

Расчет прочности нормальных сечений

Определение положения нейтральной оси

Момент, воспринимаемый верхней полкой нормального сечения

М_f^’=R_b*b_f^’*h_f^’*(h₀-0,5h_f^’)=11,5*10⁶*0,9*1,5*0,031*(0,19-0,5*0,031)=83980 Нм

Т.к. М=55138 Нм<83980 Нм, то нейтральная ось проходит по полке.

Коэфициент

А₀=М/R_b*h₀²*b_f^’=55138/11,5*10⁶*0,9*0,19²1,5=0,098

По т.7.5[ ] η=0,945

Требуемая площадь арматуры

А_sтреб.=М/ η*h₀*R_s=55138/0,945*0,19*280*10⁶=0,001096м²=10,97см²

По сортаменту принято 8 о 14 AII c A_s=12,31 см²>A_sтреб.=10,97 см²

Расчетн прочности наклонных сечений

Поперечная сила, которую которую может принять бетон

Q_b=0,6*b*h₀*R_bt*y_c=0,6*0,387*0,19*0,9*10⁶*0,9=35736 H>Q=40767 H, следовательно требуется расчет поперечных стержней

По условию сварки диаметр поперечных стержней принят о 6 AI, шаг поперечных стержней 300 мм.

Усилие которые воспронимают поперечные стержни на единицу длины плиты q_sw=R_sw A_sw n/s= 170*10⁶*0,283*10^-4*4/0,3=64146 Н/м

Поперечная сила которая воспримет бетон и поперечная арматура работают совместно

Т.к. Q=40767<Q_b+Q_sw=132655 H, то прочность наклонных сечений будет обеспечена

Конструирование плиты

Рабочие стержни плиты ставятся в каждое ребро и объядениятся в нижнию рабочую сетку плиты С1. По верху плиты ставятся конструктивная сетка из стержней класса АI диаметром 6 мм. для образование пространственного каркаса ставятся 4 продольных каркаса также из стержней класса АI диаметром 6 мм.

Определение диаметра подьемных петель

Собственный вес плиты перекрытия

g₁=0,22*1,14*5,51*2500*0,5=2243 кг

где 0,5 коэффициент пустотности

Нагрузка от собственного веса

g=2243*1,5=3365 кг

где 1,5 коэффициент надежности

Учитывая возможный перекос, эту нагрузку распределяем на три петли. Тогда нагрузку на одну плиту составит

3365/3=1122 кг

По т 1.4 прил.1 [ ] принимаем диаметр подъемной петли о 14 AI.

Дальнейшее конструирование плиты см. чертеж.