3.5 Расчет прочности нормальных сечений ригеля

Характеристика материалов. Бетон класса В25 с расчетными характеристиками: Продольная и поперечная

арматура класса A500С

Подбор продольной арматуры. Производится на действие изгибающих моментов для четырех расчетных сечений: на крайней и средней опорах, в крайнем и среднем пролетах.

Крайняя опора . Продольная арматура подбирается по моменту, действующему по

грани колонны А

Здесь и далее используются абсолютные величины усилий и

Полагая, что продольная арматура будет расположена в один ряд, принимаем

тогда

Следовательно, сжатая арматура по расчету не нужна.

Требуемая площадь растянутой арматуры на опоре А

_{По сортаменту подбираем} 2 Ø25 A500

Средняя опора. Наибольший момент M_BC = 599 кНм соответствует схеме I+III и действует справа от опоры В. Тогда момент по грани колонны (опоры В) справа

599 - 6340,45/2 = 456кНм;

Требуемая площадь растянутой арматуры на опоре В

Принимаем 2 32 А500 (А_s = 1609 мм²).

Крайний пролет. 502 кНм;

800 – 70 = 730 мм;

Требуемая площадь растянутой арматуры:

Принимаем 425 А500 (А_s = 1963 мм²).

Средний пролет.

В курсовом проектировании данный расчет можно не производить.

Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями

Проверяем условие, принимая в запас Q = Q_max = 642 кН:

Q = 64210³ Н < 0,3R_bbh₀ = 0,314,5300755  98510³ Н,

условие выполняется, следовательно прочность сжатой бетонной полосы между наклонными трещинами обеспечена.

3.6 Расчет на действие поперечной силы

Расчет выполним для сечений на опоре А и на опоре В слева.Общими параметрами для этих сечений будут , , , :

=1,5·1·1,05·300· =269,3· Н·мм;

=357339,2 H.

Сечение у опоры А.

Так как выполняется условие

то требуемую интенсивность поперечного армирования определяем по формуле

По конструктивным требованиям шаг хомутов у опоры должен быть не более =755/2≈380 мм и не более 300 мм,а в пролете не более 0,75 и не более 500 мм.

Максимально допустимый шаг хомутов на приопорном участке

Принимаем шаг хомутов у опоры А

Принимаем в сечении два хомута 10 А500 (А_sw = 157 мм²).

Фактическая интенсивность поперечного армирования составляет :

-у опоры А-

-в пролете –

Проверим условие, ограничивающее минимальную интенсивность поперечного армирования:

0,25 и - условия выполняются,следовательно, значения не корректируем.

Далее следует определить длину участка , на котором надо сохранить шаг хомутов

.

; где

˂ ,тогда

=

поэтому принимаем значение с= ;

так как с ˂

Следовательно,т.к. с = 2265 мм ˂ 2 =1510 мм,принимаем значение

Тогда длина участка с шагом хомутов :

=2265- =1676 мм

Сечение у опоры В слева.

Так как выполняется условие

то требуемую интенсивность поперечного армирования определяем по формуле

По сравнению с сечением у опоры А интенсивность увеличилась в 352,1/262,7 =1,34 раза, то есть у опоры В при шаге хомутов 150 мм потребуется площадь сечения хомутов 131,35·1,34=176 мм²,что превышает площадь А_sw = 157 мм² (210 А500).Чтобы не менять диаметр хомутов в одном и том же каркасе,примем шаг хомутов у опоры В равным 100 мм.Тогда требуемая площадь сечения хомутов:

- то есть можно оставить диаметр хомутов 10,как и у опоры А.

Фактическая интенсивность поперечного армирования у опоры В слева составляет:

Тогда Δ > , следовательно, значение определяем по формуле:

здесь

На остальной части пролета ригеля(т.е. между участками у опоры А и у опоры В) шаг хомутов принимаем

В сечении у опоры В справа максимальная поперечная сила при загружении по схеме I + III составляем ,что незначительно меньше, чем . Поэтому для ригеля второго пролета принимаем такие же хомуты диаметром 10 мм с шагом на приопорных участках длиной по и шагом - в пролете.

Расчет прочности наклонных сечений на действие изгибающих моментов для данной конструкции ригеля выполнять не требуется.