3.8 Указания по конструированию ригеля

Верхние стержни 12-16 А500 плоских каркасов КР соединяются с надопорными стержнями 25-32 А500 сваркой встык. Нижний ряд стержней пролетной арматуры крайнего (225 А500) и среднего (225 А500) пролетов доводится до опор и приваривается к детали 2 закладного изделия М1.

Плоские каркасы КР объединяются в пространственные поперечными соединительными стержнями 8 А240 с шагом 500 мм поверху и понизу.

Опирание плит перекрытия на ригель осуществляется через закладные детали М3. Так как на длине выпусков надопорных стержней ригель имеет уменьшенную на 150 мм высоту сечения, то на этих участках предусмотрены дополнительные поперечные стержни с шагом 75 мм. Общую площадь сечения этих стержней приближенно можно принять по следующей зависимости

0,2∙435∙1609 / 300 ≈ 467 мм².

Принимаем 108 А500 ( = 503 мм²) и размещаем их в два ряда в составе закладного изделия М1.

У верхней грани ригеля на опорных участках с пониженной высотой сечения устанавливаются дополнительные продольные стержни. Принимаем 412 А500 ( = 452 мм²) и также размещаем их в составе закладного изделия М1.

4.Расчет колонны 1-го этажа

4.1 Определение усилий в колонне среднего ряда

Максимальные продольные силы в колонне подвала при сплошном загружении перекрытий временной нагрузкой определены в п. 2.2 и составляют при Изгибающие моменты колонны подвала определим по разности опорных моментов ригелей:

вверху

внизу

Величины моментов ригелей и колонны от разных схем загружения приведены в табл. 4.1.

Схемы I+Iа (I+Iб) загружения всех пролетов нагрузкой q (q_l) приняты для определения моментов, соответствующих максимальной продольной силе N = 4351,1 кН (N_l = 4004,22 кН).

Загружению I+II соответствует продольная сила

N = 4351,1  19,5·49,2/2 = 3871,4 кН;

в т. ч. продолжительно действующая (по схеме I+IIа)

N_l = 4004,22  17,55·49,2/2 = 3572,5 кН.

Таблица 4.1

Определение изгибающих моментов в сечениях колонны среднего ряда подвала

Схема загруже- ния	Вид и величина нагрузки, кН/м	Опорные моменты ригеля, кН∙м			Моменты в сечениях колонны I-го этажа
		MBA	MBC	вверху, Mt		внизу, Mb
I	Постоянная g = 46,39	-186,14	-183,35
Iа	Временная полная v = 144,3 во всех пролетах
Iб	Временная длительно действующая vl = 129,87 во всех пролетах
II	Временная полная v = 144,3 в нечетных пролетах	-390,17	-146,13
IIa	Временная длительно действующая vl =129,87 в нечетных пролетах
I + Ia	q = g + v = 46,39+144,3	-186,14 –579 = - 765,14	-183,35 – 570,33 = -753,68	0,6(-765,14 + 753,68) = = - 6,876		3,438
I + Iб	ql = g + vl = 46,39+129,87	-186,14 – 521,1 = -707,24	-183,35 – 513,3 = -696,65	0,6(- 707,24 + 696,65) = = -6,354		3,177
I + II	q = g + v =46,39+144,3	-186,14 – 390,17 = - 576,31	-183,35 – 146,13 = -329,48	0,6(- 576,31 + 329,48) = = -148,1		74,05
I + IIа	ql = g + vl =46,39+129,87	-186,14 – 351,15 = -537,29	-183,35 – 131,52 = -314,87	0,6(- 537,29 + 314,87) = = - 133,452		66,726

Таким образом, для средней колонны подвала имеем две комбинации расчетных усилий:

1. в верхнем сечении М_max = 148,1 кН·м и N =3871,4 кН;

в т. ч. M_l = 133,452 кН·м и N_l = 3572,5 кН.

2. в нижнем сечении - N_max = 4351,1 кН и М =3,438 кН·м;

в т. ч. N_l = 4004,22 кН и М_l =3,177 кН·м;