17.Принципиальные тепловые схемы турбоустановок тэс, пути их совершенствования.

В ней даются только основные технологические связи (свежий пар, отборный пар, основной конденсат, питательная вода и сетевая вода). Оборудование приводится в

единичном количестве. Арматура как правило не указывается. При выборе такой схемы нужно применять современные решения ( ОП на ПВД, смешивающий подогреватель, вакуумный Д, подпитка тепловой сети, применения двухступенчатых расширителей). В тепловой схеме как правило присутствуют ( сальниковый подогреватель ПС, охладитель уплотнений ОУ, охладитель эжекторов ОЭ).

Эти охладители эжекторов трехступенчатые. На этой схеме обеспечиваются ступенчатое сжатие воздуха с промохлаждением. При малом расходе конденсата через ОЭ охлаждающей воды происходит запаривание эжекторов. Для предупреждения этого служит линия рециркуляции.

Перспективы бездеаэраторных тепловых схем ТЭС.

Отсутствует деаэратор питательной воды. Схемы применяются при нейтрально-кислородном водном режиме. Образовывается оксидная пленка. Возможно применение этих схем и при обычном водном режиме если применяется смешивающий ПНД (смешивающий ПНД выполняет роль Д).

Достоинства:

повышение тепловой экономичности на 0,10,7% за счет исключения дроселирования пара, отсутствие выпора;

 упрощенная тепловая схема, вместо Д ставится бак-смеситель, исключается нижний ПВД и устанавливается лишний ПНД, бустерные насосы не применяются.

18.Назначение и расчет расширителей непрерывной продувки.

Использование теплоты непрерывной продувки.Это достигается за счет применения расширителя непрерывной продувки. Одновременно частично сохраняется конденсат.

19.Схемы отпуска пара от тэц.

1.Схема отпуска пара непосредственно из отсека турбин.Схема проста и наиболее экономична.

2.Схема отпуска пара через РОУ.

Коэффициент инжекции  отношение инжектируемого пара к свежему.

u =  ( (Р_от / Р_пр); (Р_о / Р_пр) )

Недостаток:

 трубные насосы плохо работают в переменном режиме.

4.Схема отпуска пара через паропреобразователь (П П ).

имеем большие потери конденсата на производство. В этом случае удешевляем и упрощаем ХВП (глубокое обессоливание заменяем умягчением). Расход пара из П П

добавочной воды равен потерям конденсата на производстве.

5.Отпуск пара за счет расширения перегретой воды.

20.Схемы подогрева сетевой воды на тэц, эффективность ступенчатого подогрева сетевой воды. Двухступенчатый подогрев св

Р О  регенерирующий орган;

ТП  тепловой потребитель;

ПН  перекачивающий насос.

Конденсат СП сбрасывается в тепловую схему раздельно, для большей экономичности, однако КН резервируется только на нижнем СП (КН1)  их должно быть не меньше

двух. КН2  не резервируется, при выходе его из строя предусматривается каскадный сброс. Конденсат данных СП вводится в тепловую схему, затем ПНД, который

подключен к тому же отбору турбины, что и данный СП. В тепловой сети имеются потери сетевой воды, которые необходимо восполнять умягченной и водой. Для предупреждения повышения t воды на входе в СП1 желательно применять вакуумную деаэрацию

подпитки. Для турбин с одним отопительным отбором решения аналогичны. Деаэраторы в этом случае атмосферные. Кол-во СП может быть 2, но они включены по греющему

паропроводу параллельно.

Ступенчатый подогрев СВ

Эффективность ступенчатого подогрева заключается в том, что часть пара из турбины, а именно из нижнего отбора будет отбираться с меньшим давлением, чем при

одноступенчатом подогреве. Поэтому мощность ПО на этом паре обеспечит дополнительную теплофикационную выработку э/э и в итоге увеличитW.При одноступенчатом подогреве Р_т=Р_тв  (t_c2).

верхнем отборе Р_тв, при одноступенчатом  Р_тн. Оптимальный режим подогрева СВ должен соответствовать max эффекта теплофикационной мощности.

N_тф=Q_сп1 W_1-2 max

Q_сп1=G_св с_р (t_с1 t_ос )  тепловая нагрузка СП1.

W_1-2= m (t_с2t_с1)  увеличение W на нижнем отборе против верхнего отбора.

m  коэффициент пропорциональности.

N_тф= G_св с_р m (t_с1 t_ос ) (t_с2  t_с1); А= G_св с_р m

N_тф= А (t_с1 t_с2  t²_с1 t_ос t_с2 +t_с1 t_ос ); dN_тф / dt_с1=0

t_с2  2t_с1+ t_ос= 0  t^opt_с1= (t_с2 + t_ос) /2.

Поскольку opt подогрев СВ в течении года не выдерживается, то реальная величина увеличения W за счет двухступенчатого подогрева составляет 8%