4.4 Средняя температура воды в каждом приборе стояка tсрпр, °с, вычисляемая по формуле:

t_ср = t_г - (ΣQ_пр+ (0,5*Q_пр/α))*((3,6* β₁* β₂)/(c_p*G_ст)),

Таким образом:

5-й этаж: t^ср_пр = 105-(0+0,5*814/1)*(3,6*1,04*1,04))/(4,19*98,8) = 101,2 °С

4-й этаж: t^ср_пр = 105-(814+0,5*543/1)*(3,6*1,04*1,04))/(4,19*98,8) = 94,8 °С

3-й этаж: t^ср_пр = 105-(1357+0,5*543/1)*(3,6*1,04*1,04))/(4,19*98,8) = 89,7 °С

2-й этаж: t^ср_пр = 105-(1900+0,5*543/1)*(3,6*1,04*1,04))/(4,19*98,8) = 84,6 °С

1-й этаж: t^ср_пр = 105-(2443+0,5*1276/1)*(3,6*1,04*1,04))/(4,19*98,8) = 76,0 °С, где

ΣQ_пр – суммарная тепловая мощность приборов, подключенных к стояку до рассчитываемого прибора, Вт

Q_пр – тепловая мощность рассчитываемого прибора

α = 1,0 – коэффициент затекания воды в отопительный прибор, принимаемый по табл.18, учебное пособие «отопление и вентиляция жилого здания», Санкт-Петербург, 2010г.

4.5 Разность средней температуры воды в приборе tcр, °с и температуры воздуха в помещении tint,°с, вычисляемая по формуле:

Δ t_ср = t_ср – t_int,

Таким образом:

5-й этаж: Δ t_ср = 101,2-20 = 81,2 °С

4-й этаж: Δ t_ср = 94,8-20 = 74,8 °С

3-й этаж: Δ t_ср = 89,7-20 = 69,7 °С

2-й этаж: Δ t_ср = 84,6-20 = 64,6 °С

1-й этаж: Δ t_ср = 76,0-20 = 56,0 °С

4.6 Величина требуемого номинального теплового потока выбранного прибора Qн.Пр, Вт

Q_н.пр. = 0,95Q_пр/φ_к, где

φ_к – комплексный коэффициент приведения Q_н.пр. к расчетным условиям:

5-й этаж: Q_н.пр. = 637,51 Вт

4-й этаж: Q_н.пр. = 473,26 Вт

3-й этаж: Q_н.пр. = 518,96 Вт

2-й этаж: Q_н.пр. = 572,53 Вт

1-й этаж: Q_н.пр. = 1620,59 Вт

φ_к = (Δ t_ср/70)¹⁺ⁿ*(G_пр/360)^p*b*c*ψ, где

n, p и с – величины, соответствующие определенному виду отопительных приборов, принимается по табл. 19, учебное пособие «отопление и вентиляция жилого здания», Санкт-Петербург, 2010г.

ψ – коэффициент учета направления движения теплоносителя в приборе. Для отопительных приборов, подключенных по схеме сверху-вниз равна 1,

b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности, при атмосферном давлении 10⁵ Па – b=1,0

5-й этаж: φ_к = 1,213

4-й этаж: φ_к = 1,090

3-й этаж: φ_к = 0,994

2-й этаж: φ_к = 0,901

1-й этаж: φ_к = 0,748

G_пр = α*G_ст = 1,0*98,8 = 98,8 кг/ч – массовый расход воды, проходящий через рассчитываемый прибор.

4.7 Для стальных панельных радиаторов и конвекторов выбираем типоразмер отопительного прибора по величине Q_н.у. Q_н.пр., Вт по табл. 15 учебное пособие «отопление и вентиляция жилого здания», Санкт-Петербург, 2010г.

5-й этаж: однорядный РСВI-2, 676  638

длинна одного элемента прибора l= 724мм

4-й этаж: однорядный РСВI-1, 504  473

длинна одного элемента прибора l= 538мм

3-й этаж: однорядный РСВI-2, 676  519

длинна одного элемента прибора l= 724мм

2-й этаж: однорядный РСВI-2, 676  573

длинна одного элемента прибора l= 724мм

1-й этаж: однорядный 2 РСВI-4, 1779  1621

длинна одного элемента прибора l= 1096мм

5. Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления.

Требуется определить диаметры трубопроводов основного циркуляционного кольца.

Гидравлический расчет будем вести методом удельных линейных потерь давления на трение по длине трубопроводов в такой последовательности:

5.1 Выявим тепловую нагрузку на всех расчетных участках основного циркуляционного кольца Q_уч, Вт.

5.2 По чертежам замерим длины расчетных участков l_уч, м.

5.3 Вычислим массовый расход воды на участках , кг/ч:

5.4 По заданной величине располагаемого давления Р _расп = 8000 Па рассчитаем среднюю величину удельной потери давления на трение по длине основного циркуляционного кольца, Па/м:

где = 78,2м – сумма длин всех участков основного циркуляционного кольца;

0,65 – доля потерь располагаемого давления на трение в трубопроводах.

5.5 По вычисленному значению R_ср и расходу воды на участке G_уч с помощью номограммы (рис.18[1]) определим необходимый диаметр трубопровода d_уч, как ближний по стандарту. Далее по принятому d_уч и массовому расходу G_уч найдем фактические значения удельного сопротивления R_уч, скорости воды v_уч и динамического давления воды (P_дин)_уч.

5.6 По таблице 20 определим коэффициенты местных сопротивлений и их сумму Σζ_уч на каждом участке:

участок 1: задвижка (ζ = 0,5), три отвода при условном диаметре d = 32 мм (ζ = 1,0x3); Σζ₁= 3,5;

участок 2: тройник на ответвление (ζ = 1,5); вентиль при условном диаметре d = 25 мм (ζ = 9,0) отвод при условном диаметре d = 10 мм (ζ = 2,0) Σζ₂ = 12,5;

участок 4: тройник на проход (ζ = 1,0); отвод при условном диаметре d = 15 мм (ζ = 1,5) Σζ₄=2,5

участок 5: тройник на проход (ζ = 1,0); отвод при условном диаметре d = 20 мм (ζ = 1,5) ; Σζ₅ = 2,5

участок 6: тройник на проход (ζ = 1,0); отвод при условном диаметре d = 20 мм (ζ = 1,5) ; Σζ₆ = 2,5

участок 6’: тройник на проход (ζ = 1,0); отвод при условном диаметре d = 20 мм (ζ = 1,5) ; Σζ₆ = 2,5

участок 7: тройник на проход (ζ = 1,0); отвод при условном диаметре d = 20 мм (ζ = 2) ; Σζ₇ = 3,0

участок 8: тройник на проход (ζ = 1,0); отвод при условном диаметре d = 20 мм (ζ = 2) Σζ₈ = 3,0

участок 9: тройник на проход (ζ = 1,0); отвод при условном диаметре d = 20 мм (ζ = 2) , Σζ₉ = 3,0

участок 3: тройник на проход (ζ = 1,0), воздухосборник (ζ = 1,5), три отвода при условном диаметре d = 20 мм (ζ = 1,5x3), два вентиля (ζ = 10,0x2), пять этажеузла при одностороннем подключении приборов (ζ = 6,5x5); Σζ₃ = 59,5;

участок 10: тройник на проход (ζ = 1,0); отвод при условном диаметре d = 25 мм (ζ = 1) ; Σζ₁₀ = 2,0

участок 11: тройник на проход (ζ = 1,0),отвод при условном диаметре d = 25 мм (ζ = 1) вентиль (ζ = 9,0); тройник на противотоке (ζ = 3,0) ; Σζ₁₁ = 14,0

участок 12: задвижка (ζ =0,5), три отвода при условном диаметре d = 32 мм (ζ = 0,5*3); Σζ₁₂ = 2,0