Расчет магнитной цепи
Магнитопровод из стали 2312; толщина листов 0,5 мм.
Магнитное напряжение воздушного зазора по (9.103)
Магнитное напряжение зубцовой зоны статора по (9.104)
где
(см. п. 20 расчета);
расчетная индукция в зубцах по (9.105)
(bz1 = 9.6 мм по п. 19 расчета; kс1 = 0,97 по табл. 9.13). Где для Bz1 = 1.8 Тл по табл. П1.10 Hz1 = 2700 A/м.
Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора по (9.108)
Fz2
= 2hz2Hz2 = 2·51.977·4160
= 432.45
A
[при зубцах по рис. 9.40 б, из таблици 9.20
hz2
= hп2-0.1
b2
= 52.6-0.1
=51.977
мм;
индукция в зубце по (9.109)
[по табл. П1.110 для Bz2 = 1.9 Тл находим Hz2 =4160 А/м].
Коэффициент насыщения зубцовой зоны по (9.115)
Магнитное напряжение ярма статора по (9.116)
Fa = LaHa = 0.864·1370 = 1183 A
[по (9.119)
Где
по (9.117)
для Ва=1,6 Тл по табл. П1.8 находим Ha=1370 А/м].
Магнитное напряжение ярма ротора по (9.121)
[по (9.127)
где
по (9.122)
Расчет висоти ярма ротора по (9.124)
для Bj = 0.63 Тл по табл. П1.9 находим Hj = 139 А/м].
Магнитное напряжение на пару полюсов по (9.128)
Fц =Fδ+Fz1+Fz2+Fa+F =2357.4+204.12+432.45+1183+37.73=4214.7 A
Коэффициент насыщения магнитной цепи по (9.129)
kμ = Fц/Fδ = 4214.7/2357.4=1.787.
Намагничивающий ток по (9.130)
Относительное значение по (9.131)
Iμ* = Iμ/Iном = 51.08/248.76 = 0.205
Параметры рабочего режима
Активное сопротивление обмотки статора по (9.132)
(для
класса нагревостойкости изоляции F
расчетная температура vрасч = 115 ˚С, для
медных проводников ρ115 =
/41
Ом·м).
Длина проводников фазы обмотки по (9.134)
L1 = lср1w1 = 2.04·32 = 65.28 м;
по (9.135)
lср1 = 2(lп1 + lл1) = 2(0,22 + 0.8) = 2.04 м;
lп1 = l1 =0,22 м;
по (9.136)
lл1 = Кл·bкт +2В = 1.2·0.655 + 2·0,01 = 0,8 м,
где В = 0,01 м по табл. 9.23; Кл = 1.2;
по (9.138)
Длина вылета лобовой части катушки по (9.140)
lвыл = kвыл·bкт + В = 0.01+0.26·0.655= 0,18 м,
где по таб.9.23 kвыл=0.18
Относительное значение
Активное сопротивление фазы обмотки ротора по (9.168)
по(9.169)
по (9.170)
где для литой алюминиевой обмотки ротора ρ115 = /20,5 Ом·м.
Приводим r2’ к числу витков обмотки статора по (9.172), (9.173):
Относительное значение
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (9.152)
где по табл. 9.26 (см. рис. 9.50, е) и по рис. 9.73
где h2 = hп – 2bиз = 93.2 - 2·1.1 = 91 мм; bn=11.63 мм; hw = 0.8 мм; hк = 2.5 мм; bш=6.815 мм; h0 = 1.4 мм;(проводники закреплени пазовой кришкою kβ = k’β = 1; l’δ = lδ = 0.22 м по (9.154);
по (9.159)
по (9.174)
по (9.176)
по
рис.9.51 б
Относительное значение
Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора по (9.177)
где по табл. 9.27 (см. рис. 9.52, в)
h0
= h1 + 0.4
b2=31.83+0.4
= 34.31
мм;;
bш
= 1,5 мм;
hш
= 0.7
мм;
h’ш
= 0,3 мм;
по (9.178)
по (9.180)
Приводим x2 к числу витков статора по (9.172) и (9.183):
Относительное значение
Расчет потерь
Потери в стали основные по (9.187)
[p
= 1.75 Вт/кг для стали 2312 по табл. 9.28;Удельная
маса стали υc=7.8
по (9.188)
ma = π(Da – ha)ha·lст1·kс1·υc = π(0.59 - 0.0395)0.0395·0.22·0.97·7.8·10³ = 113.65 кг;
по (9.189)
mz1 = hz1·bz1ср·Z1·lст1·kс1·υc = 0,09325·0,0096·48·0,22·0,97·7,8·10³ = 71.5 кг;
kда = 1,6; kдz = 1.8 (см. §9.11)].
Поверхностные потери в роторе по (9.194)
по (9.190)
для bш/δ = 6.815/1.6 = 4.2 по рис. 9.53 β02 = 0,30.
Пульсационные потери в зубцах ротора по (9.200)
по (9.196)
Bz2ср = 1,9 Тл из п. 37 расчета; γ1 = 1.959 из п. 35 расчета;
по (9.201)
mz2 = Z2·hz2·bz2ср·lст2·kc2·γc =
56·51.977
·7.71
·0.22·0.97·7800
= 37.35
кг;
hz2 = 51.977 мм из п. 37 расчета; bz2 = 7.71 мм из п. 32 расчета.
Сумма добавочных потерь в стали по (9.202)
Рст.доб = Рпов1 + Рпул1 + Рпов2 + Рпул2 = 290.16+2091.92=2382.08 Вт.
Полные потери в стали по (9.203)
Рст = Рст.осн + Рст.доб = 1544.37+2382.087=3926.457 Вт.
Механические потери по (9.210)
(для двигателей с 2р = 2 коэффициент Кт = 3.65).
Холостой ход двигателя:
по (9.217)
по (9.218)
по (9.219)
по (9.221)
