- •Расчётно-графическое задание №1, №2
- •Пояснительная записка
- •Кинематический расчет передачи
- •Выбор допускаемого контактного [σH] и изгибающего [σF] напряжений определение межосевого расстояния модуля зубчатой передачи и фактического передаточного числа
- •Геометрические расчеты передачи и расчет напряжений
- •5. Проверочный расчет зубчатой передачи на контактную выносливость и изгибную прочность.
- •4. Расчет входного вала
- •Последовательность расчета вала на статическую прочность
- •4.5. Расчетное напряжение кручения в опасном сечении
- •4.6. Расчетный запас статической прочности вала
- •4.7 Проверка опасных сечений на усталостную прочность с учетом концентраций напряжений и пределов выносливости материалов ( )
- •Следовательно выполняется условие запаса усталостной прочности в опасном сечении.
- •4.8. Проверочный расчет ресурса подшипников
- •5. Расчет выходного вала
- •Последовательность расчета вала на статическую прочность
- •5.5. Расчетное напряжение кручения в опасном сечении
- •5.6. Расчетный запас статической прочности вала
- •5.7 Проверка опасных сечений на усталостную прочность с учетом концентраций напряжений и пределов выносливости материалов ( )
- •Следовательно выполняется условие запаса усталостной прочности в опасном сечении.
- •5.8.Проверочный расчет ресурса подшипников
5. Расчет выходного вала
5.1.Определение диаметра вала (ориентировочно)
мм,
где - допускаемое напряжение на кручении; МПа, выбираем =30 МПа, тогда:
Согласовываем с ГОСТом
12080-66 и принимаем, что
мм.
5.2.Выбор подшипников
Основываясь на диаметре цапфы, равным 30 мм, выбираем тип подшипника 7306A – радиально-упорный конический подшипник. Получаем:
D=72 мм – диаметр подшипника, В=19 мм – ширина подшипника.
5.3. Составление расчетной схемы вала
d1=25 мм – диаметр хвостовика выходного конца
d2=30 мм – диаметр цапфы (l2=19 мм);
d3=35 мм – диаметр свободного (промежуточного) участка;
d4=40 мм – диаметр посадочного участка под шестерней;
5.4. Расчет вала на статическую прочность
При этом расчете изображается вал в форме 2-х опорной балки с консолью.
Последовательность расчета вала на статическую прочность
Вводится координатная система.
В виду того, что силы не приводятся к одной плоскости, в расчет вводятся 2 силовые плоскости XOZ и XOY (фронтальную и горизонтальную).
Определяются опорные реакции вала из уравнений моментов сил относительно точек А и В последовательно:
Для плоскости ZOX:
Н
Н
Проверка:
Н
т.е. условие выполняется
Для плоскости XOY:
Н
где
-
неуравновешенное усилие от соединения
муфты.
Проверка:
Н
т.е. условие выполняется
Построение эпюр изгибающих моментов.
Построение эпюр изгибных моментов для каждой силовой плоскости:
Для XOZ :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для XOY :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Суммарные изгибающие моменты:
Определение суммарных опорных реакций:
4.6.Расчетное напряжение изгиба в опасном сечении вала
Мпа
где -коэффициент пусковых и перегрузочных моментов ( =1,8…2,4).
5.5. Расчетное напряжение кручения в опасном сечении
5.6. Расчетный запас статической прочности вала
Следовательно,
условие статической прочности выполняется.
5.7 Проверка опасных сечений на усталостную прочность с учетом концентраций напряжений и пределов выносливости материалов ( )
Для стали 45: , .
Усталостная прочность оценивается S – запасом усталостной прочности в опасном сечении:
а)
где - предел выносливости; - эффективный коэффициент в ступенчатом переходе с галтелью; - масштабный фактор; - амплитуда цикла напряжений изгиба.
=
Подставляя все значения в формулу получаем:
б)
где - среднее напряжение цикла; -коэффициент масштабного эффекта;
-предел выносливости при циклическом кручении; -коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла;
Подставляя все значения в формулу (1) получаем:
Следовательно выполняется условие запаса усталостной прочности в опасном сечении.
5.8.Проверочный расчет ресурса подшипников
Подбор подшипника по динамической грузоподъемности С:
, (1)
где
млн.об.- долговечность;
-
показатель степени, для шариковых
подшипников
.
-
эквивалентная динамическая нагрузка;
-
коэффициент безопасности.
-
кинематический коэффициент;
-
температурный коэффициент, если
температура не превышает 100
С;
Н,
тогда получаем:
Н.
.
Подставляем в формулу, получим:
<
,
т.е. выбранный подшипник обеспечивает требуемый ресурс работы.
5.9. Расчет шпонок
1) Так как диаметр вала
равен 40 мм, размеры шпонок выбираются
из ГОСТа 23360-82: b=12 мм, h=8
мм, где
,
-
сечение шпонки, t1=5
мм, t2=3,3 мм. Шпонка
призматическая;
мм,
где
- рабочая длина.
2) Так как диаметр консоли мм, размер шпонки из ГОСТа -82: b=8 мм, h=7 мм, t1=4 мм, t2=3,3мм. Шпонка призматическая; рабочая длина l=32 мм.
5.10. Проверка шпонок на деформацию смятия
При:
Н
Имеем:
МПа
получаем:
1)
МПа
2)
Мпа
,
где
МПа – допускаемое напряжение смятия,
-
коэффициент пропорциональности,
МПа
– предел текучести для стали 45. По
результатам вычислений видно, что:
,
т.е.
и
.
5.11. Проверка шпонок на деформацию среза
Площадка среза:
мм2
1)
мм2
2)
мм2
Тогда:
где МПа – допускаемое значение напряжений среза. Имеем:
1)
МПа
2)
МПа
Следовательно, условие проверки шпонки на деформацию среза выполняется.
Библиографический список литературы
Чернилевский Д.В. Детали машин. М: Машиностроение, 2001.
Курсовое проектирование деталей машин/Под ред. В.Н. Кудрявцева и Ю.А. Державца Л.: Машиностроение, 1983. 240с.
Решетов Д. Н. Детали машин. М.: Машиностроение, 1974. 656с.
Кузнецов Е.С. Курс лекций.
