3.3.3. Третья клеть с валком неполного охвата.

Радиус валка в сечении кромки заготовки находится по формуле:

R_ki=(D^д_iH+2·R_i)/2, мм

R_3k=(494+2·183.78)/2=430,78 мм

Высота профиля определяется по формуле:

Н_прi= R_ki- D^д_iH/2, мм

Н_пр3=430,78-494/2=183,78 мм

Нахождение длины контакта кромки с валком :

Н^вх_пр3=0,94·183,78=172,75 мм

L_3K=430,78·arcos((494/2+172,75)/430,78)=97,68 мм

Нахождение длины контакта кромки с валком с учетом 10% распружинивания:

L_зк=0,1·97,68=9,77 мм

Угловая скорость валков:

_нз=(3,14·20)/30=2,09 рад/сек

_вз=(3,14·15)/30=1,57 рад/сек

Катающий диаметр валков:

D^н_зк=(2000·30)/(60·2,09)=478,5 мм

D^н_зв=(2000·30)/(60·1,57)=636,94 мм

Из сравнения диаметров D^н_зк и D^д_зк видно, что D^н_зк<D^д_зк, так как 478,5494мм.

Из сравнения диаметров D^в_зк и D^в_зр видно, что D^в_зк< D^в_зр, так как 636,94652,7 мм.

Следовательно, оба валка находятся в зоне опережения.

Определение величины изменения деформации гиба в третьей клети:

₃=6/(2·183,78)=0,01632

₃=0,01632-0,01088=0,00544

Напряжение на наружной поверхности полосы:

₃=320+800(0,01632-0,0016)=331,776 мПа

Определение длины внеконтактной деформации:

L₃^вн.д.=6·97,68=586,08 мм

Определение величины усилия формоизменения:

Р₃^ф=331,776·0,00544·6·679,63·586,08/367,56·0,2=58676,78 Н

Тянущее усилие в третьей клети:

Т_т3=2·0,1·58676,78=11735,36 Н

3.3.4. Четвертая клеть.

Радиус валка в сечении кромки заготовки:

R_к4=496/2+137,84·(1-cos(1,536/2))=286,733 мм

Высота профиля:

Н_пр4=137,84(1-cos(1,536/2))=38,733 мм

Длина контакта кромки с валком:

Н_вх·пр=0,94·38,73=36,41 мм

L_к4=286,733·arccos((496/2+36,41)/286,73)=36,29 мм

Длина контакта кромки с валком с учетом 10% распружинивания:

l_к4=0,1·36,29=3,629 мм

Определение катающих диаметров валков:

_4н=(3,14·20)/30=2,09 рад/сек

w_4в=(3,14·12)/30=1,26 рад/сек

D^н_4к=(2000·30)/(60·2,09)=478,5 мм

D^в_4к=(2000·30)/(60·1,26)=793,65 мм

Сравнивая диаметры D^н_4к и D^д_4к, D^д_4к< D^д_4к, т.к. 478,5<496 мм

Сравнивая диаметры D^в_4к и D^в_4р, D^в_4к< D^в_4р, т.к. 793,65<833,61 мм

Следовательно, верхний и нижний валки находятся в зоне опережения.

Определение величины деформации гиба в четвертой клети:

₄=6/(2·137,84)=0,02176

e₄=0,02176-0,01632=0,00544

Напряжение на наружной поверхности полосы:

s₄=320+800(0,02176-0,0016)=336,128 мПа

Определение длины внеконтактной деформации:

L₄^вн.д.=3·36,29=108,87 мм

Определение величины усилия формоизменения:

Р^ф₄=336,128·0,00544·6·679,63·108·87/(0,2·191,5)=21195,16 Н

Тянущее усилие:

Т_т4=2·0,1·21195,16=4239 Н

3.3.5. Пятая клеть закрытого калибра.

Радиус валка в сечении кромки заготовки:

R_к5=496/2+139,6(1-cos(1,536/2))=288,23 мм

Высота профиля:

Н_пр.5=139,6(1-cos(1,536/2))=39,23 мм

Длина контакта кромки с валком:

Н_вх·пр.5=0,94·39,23=36,88 мм

L_к5=288,23·arccos((496/2+36,88)/288,23)=36,482 мм

Величина изменения деформации гиба в пятой клети определяется по формуле:

e_i=e_i-e_i-1+Е_р

где e_i -деформация гиба в i-ой клети,

e_i-1 -деформация гиба в i-1 клети,

Е_р-степень редуцирования в i-ой клети

Е_р=0,00197

e₅=6/(2·139,6)=0,02149

De₅=0,02149-0,02176+0,00197=0,00169

Напряжение на наружной поверхности полосы:

s₅=320+800(0,02149-0,0016)=335,912 мПа

Определение длины внеконтактной деформации:

L₅^вн.д.=2·36,482=72,96 мм

Величина усилия формоизменения:

Р^ф₆=335,912·0,00169·6·679,63·72,924/0,2·193,96=13062 Н

Тянущее усилие:

Т_т5=2·0,1·13062=2612,4 Н