Элементы в5 – 7, в6 – 9.

Расчетное усилие: EMBED Equation.3 ;

Расчетные длины стержня: EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 .

Поскольку l_у = 2l_х, принимаем тавровое сечение из двух неравнополочных уголков, расположенных узкими полками вместе. Зададимся гибкостью в пределах рекомендуемых для поясов легких ферм: EMBED Equation.3 , тогда условная гибкость:

EMBED Equation.3 .

По табл. 72 СНиПа II-23-81* находим,  = 0,686.

• Требуемая пло­щадь поперечного сечения:

EMBED Equation.3 .

Требуемая площадь одного уголка составляет 93,9 см², а сортамент неравнополочных горячекатаных уголков заканчивается на сечении с площадью поперечного сечения 49,8 см². Следовательно, подбираем сечение пояса по сортаменту равно­по­лоч­ных уголков.

Принимаем сечение из двух равнополочных уголков 25020:

Размеры, мм					Площадь сечения, см2	Справочные величины для осей						Радиус инерции составного сечения при расстоянии t1, мм				Масса 1 м, кг
						x – x		xo – xo		yo – yo
b	t	R	r	zo		Ix, см4	ix, см	Ixo, см4	ixo, см	Iyo, см4	iyo, см	10	12	14	16
250	20	24	8	69,1	97	5765	7,71	9160	9,72	2370	4,94	10,7	10,8	10,8	10,9	76,1

Принимаем толщину фасонки 12 мм.

• Расчетные гибкости стержня в плоскостях, перпендикулярных осям х–х и у–у:

EMBED Equation.3 ;

EMBED Equation.3 .

• Условную гибкость, определяемая по максимальной гибкости (перпендикулярной осям y–y):

EMBED Equation.3 .

По табл. 72 СНиПа II-23-81* находим,  = 0,826.

• Проверка несущей способности подобранного сечения:

EMBED Equation.3 .

Получили большое недонапряжение, поэтому изменим уже подобранное сечение, задав гибкость EMBED Equation.3 , тогда условная гибкость:

EMBED Equation.3 .

По табл. 72 СНиПа II-23-81* находим,  = 0,829.

• Требуемая пло­щадь поперечного сечения:

EMBED Equation.3 .

Принимаем сечение из двух равнополочных уголков 25016:

Размеры, мм					Площадь сечения, см2	Справочные величины для осей						Радиус инерции составного сечения при расстоянии t1, мм				Масса 1 м, кг
						x – x		xo – xo		yo – yo
b	t	R	r	zo		Ix, см4	ix, см	Ixo, см4	ixo, см	Iyo, см4	iyo, см	10	12	14	16
250	16	24	8	67,5	78,4	4717	7,76	7492	9,78	1942	4,98	10,6	10,7	10,8	10,9	61,6

Принимаем толщину фасонки 12 мм.

• Расчетные гибкости стержня в плоскостях, перпендикулярных осям х–х и у–у:

EMBED Equation.3 ;

EMBED Equation.3 .

• Условную гибкость, определяемая по максимальной гибкости (перпендикулярной осям y–y):

EMBED Equation.3 .

По табл. 72 СНиПа II-23-81* находим,  = 0,823.

• Проверка по несущей способности подобранного сечения:

EMBED Equation.3 .

• Проверка по предельной гибкости элемента.

Из табл. 19 СНиПа II-23-81* предельная гибкость равна:

EMBED Equation.3 ,

где EMBED Equation.3 , тогда

EMBED Equation.3

Т.е. подобранное сечение удовлетворяет условию:

EMBED Equation.3 .

Окончательно для элементов В₅ – 7, В₆ – 9 принимаем сечение из двух уголков 25016.