4.2. Изменение сечения главной балки.

x

В однопролетных шарнирно–опертых балках целесообразно изменять ее сечение в соответствии с эпюрой изгибающих моментов. Изменение сечения балки производят путем уменьшения ширины пояса bf, оставляя без изменения высоту сечения балки h, tf и tw. Это проводится с целью экономии материала.

bf подбирается таким образом, чтобы удовлетворяло условию:

см,

17 см >11 см.

Принимаем см.

Новые геометрические характеристики:

см⁴:

см³;

см³;

см³;

И згибающий момент, который может быть воспринят измененным сечением:

, отсюда

А – точка теоретического

уменьшения сечения

F

П

M₁

ринимаем расположение стыка поясов

н а расстоянии 3-х метров от опор

Ra

Проверка измененного сечения балки

Кн/см² Проверка выполняется.

;

кН/см² ;

Условие выполняется.

4.3.Проверочная часть.

1. Проверка общей устойчивости:

Устойчивость обеспечена, так как верхний пояс балок раскреплен непрерывным сплошным настилом( железобетонным)

2.Проверка деформативности главной балки:

,

, ,

кН^.м;

,

0,0026<0,0047

Проверка выполняется.

3.Проверка местной устойчивости балок.

Стенку на устойчивость проверяем в 2-х отсеках:

1. в первом (т.к. Q_max)

2. В третьем (M_max).

Ребра жесткости нужны в том случае, если значение условной гибкости стенки:

Поперечные ребра устанавливаются в местах приложения неподвижных сосредоточенных нагрузок, от вспомогательных балок и на опорах. При этом расстояние между основными поперечными ребрами вдоль балки принимаем а=1,9 м, которое не должно превышать:

,

,

- ширина выступающей части ребра;

, принимаем b_S=80 мм;

- толщина ребра,

принимаем t_S=6 мм;

Расчет на устойчивость стенки(для третьего отсека):

с_cr =35,5;

μ – отношение большей стороны отсека балки к меньшей, т.е.:

d – меньшая из сторон отсека балки, (h_ef ) т.е.;

M и Q – средние значения момента и поперечной силы в пределах отсека балки.

M₃=Мmax=2528кН^.м

Q₃=295,68кН

Устойчивость стенки обеспечена.

Для первого отсека:

M₁=R_a^.a/2=887^.1,9/2=842,65 кН^.м;

Q₁=Qmax=887 кН;

с_cr =35,5;

μ – отношение большей стороны отсека балки к меньшей, т.е.:

d – меньшая из сторон отсека балки, (h_ef ) т.е.;

Устойчивость обеспечена.

В дополнительных ребрах жесткости нет необходимости.

4.4.Расчет поясных швов.

1. Катеты сварных швов.

для одной полки - статический момент одной полки.

см³;

см⁴:

Q_расч=Q в месте изменения сечения балки. Q=295,66 кН;

коэффициент для автоматической сварки стали,

коэффициент условия работы шва,

расчетное сопротивление сварного углового шва угловому срезу для сварочной проволоки Св-08А под флюсом АН-348-А ( По табл. 55*,56)

Принимаем т.к. это мини-

мум для автоматической сварки.